劉廣州¹，孫樹峰²

( 1． 馬鋼采購中心; 2． 馬鋼煉鐵總廠 安徽馬鞍山 243000)

摘 要: 通過調整、控制漏水冷卻壁、調整裝料制度、更換布料溜槽，使高爐生產逐步恢復正常水平，各項指標逐步優化。

關鍵詞: 高爐；失常；冷卻壁；裝料制度；溜槽；指標

9# 高爐于 2015 年 1 月 10 日整修后開爐，有效容積為 420 m³，開爐以后爐況穩定順行，2017 年 4 月份開始高爐出現崩滑料、管道氣流等現象，壓量關系不適應，產量下降，且爐頂成像模糊不清，邊緣無氣。初期采取了退負荷、控冶強、調裝料制度等一系列措施，但效果并不理想，高爐順行狀況沒有得到改善，隨后立即組織技術力量分析原因并采取措施進行調整。7 月后期，高爐逐步趨于穩定，可操作性變強，各項指標也逐步好轉，8 月 16 日計劃檢修更換了布料溜槽邊緣氣流逐步顯現，爐況更加穩定，8 月下旬高爐利用系數基本達到了 4 月份前水平。

1 失常經過及原因分析

1． 1 失常經過

4 月 5 日白班風量大、壓力低，管道氣流明顯且出現連續崩滑料，高爐采取減風降壓，加組合料恢復爐況，雖然風量能恢復至1320 － 1350 m³/min，但爐況穩定性較差。13 日 18∶ 00 高爐出現較大管道，爐頂溫度上升較快，風量、壓力波動大，出現懸料。14 日 3∶ 50 休風堵風口，至此爐況失常( 見圖 1) 。經過半個月的調整，4 月下旬爐況趨于穩定，但由于焦炭負荷逐步加重，加風、富氧節奏較快，5 月 1 日爐況出現了更大波動，頻繁出現 3． 2 m以上的塌料，伴隨爐溫急劇下行、風口掛渣、嚴重的時候風口涌渣、料面偏尺嚴重^［1］，慢風次數逐漸增多，爐況難以控制，甚至失控。

1． 2 原因分析

1． 2． 1 邊緣氣流減弱

9#高爐日常操作中一直以中心氣流為主，兼顧邊緣氣流為原則，順行狀況很好，很少有崩滑料現象。進入 2017 年燒結礦質量下降且含粉升高，邊緣自動加重，2017 年 3 月 22 日檢修更換布料溜槽后，邊緣氣流逐步消失，雖然對布料模式進行了調整，但沒有取到預期效果。

1． 2． 2 原燃料質量變差

燒結礦變化原 10#、11#高爐相繼永久性停爐，原燃料結構發生了較大的變化，對高爐影響很大。燒結生產由原來的“兩機對三爐”模式改為“一機對兩爐”模式，且出現了很多困難，燒結礦質量呈下降趨勢，高爐槽下返粉升高( 見圖 2) 。另外 9#高爐槽下使用的是小礦篩，只能篩掉小部分礦粉，篩分效果差，導致入爐粉末比其它高爐要多。

焦炭含粉升高

進入 4 月份濟源直供焦含粉偏高，并呈上升趨勢( 見圖 3) ，在邊緣氣流弱、爐況不順的情況下使得邊緣進一步加重，爐況急劇惡化。

1． 2． 3 熱制度發生變化

熱制度直接反映了爐缸工作熱狀態，冶煉過程中控制充足而穩定的爐溫，是保證高爐順行的基本前提^［2］。3 月 16 日 15#熱風爐投用，風溫上升50℃，焦碳負荷加重，風溫升高后風速從 285 m /s 提高到 295 m /s，鼓風動能提高，中心氣流發展，導致邊緣氣流加重，并且四座熱風爐風溫水平差距較大，造成實際風速、鼓風動能、爐溫波動大。

1． 2． 4 高爐冷卻壁漏水增加

到 2017 年 3 月份，高爐已確認爐腹、爐腰熱面 7 塊冷卻壁漏水，3 月 22 日計劃檢修雖然對漏水冷卻壁進行了處理，但未能徹底消除影響，檢修后陸續又查出 4 塊冷卻壁漏水，且都集中在爐腹、爐腰部位( 見圖 4) 。爐況波動、崩滑料多等多種因素導致了下部粘結逐步加重，給爐況的處理增加了難度。

2 高爐采取的措施

4 月 18 日開始采用 1C347 + 5C323305O288 布料模式，并使用螢石、錳礦洗爐，逐步恢復風量至1330 m³/min，4 月下旬爐況基本穩定，4 月 24 日起逐步改( 1K + 5P) 為( 1K + 10P) ，并于 28 日去空焦，改為正常料制。但由于恢復節奏較快，5 月 1日開始爐況出現大的波動，爐況難以控制，公司領導高度重視，立即組織召開 9#高爐爐況恢復專題會，統一操作思想。

2． 1 上部調節

搭建好礦、焦平臺，穩定好煤氣流分布，采用1C347 + 5C323304O302285 抽焦補礦的布料模式，穩定料制。

2． 2 下部調節:

2． 2． 1 穩定風量 第一步將風量穩定在1250 m³/min，高爐操作以不塌料為基準。

3． 2． 2 提高爐缸溫度 風口 T 理≥2100℃，［Si］= 0． 60% － 1． 00% ( ≮0． 50% ) ，鐵水溫度控制在1440 ℃ － 1490 ℃范圍，［S］= 0． 015% － 0． 030% 。

2． 3 加大控水力度

進一步控制漏水冷卻壁的進水量，6 月 26 日檢修徹底悶死漏水的 11 塊冷卻壁，另外對熱一、熱二的環管閥門進行控制，減少冷卻水量，降低爐腹、爐腰及爐身下部的冷卻強度。同時恢復了爐腹、爐腰在線水溫差監控系統，而且選擇了爐身下部 11個點進行人工測量水溫差，跟蹤爐墻處理的效果。

2． 4 嚴格把控冶煉進程

通過穩定的料制、風量、熱制度從 6 月 1 日起到 6 月中旬，爐況逐漸穩定，崩滑料減少，爐況可操作性變強，利用系數中下旬穩定在 2． 75 t /( d． m³) 左右，但仍有崩滑料現象。7 月份開始爆料模式調整上礦焦開始向內移，并且一步一個臺階，小幅緩慢向內移，至 8 月 2 日布料模式穩定在 1C347 +5C323304 O28426． 54，經過調整，高爐逐步趨于穩定，可操作性強，無崩滑料現象發生，風量也逐步恢復到 4 月份以前的水平，利用系數也逐步提高，8月上旬穩定在 2． 85 t /( d． m³ ) 左右，中旬達到 2． 90t /( d． m³) 左右。

2． 5 更換布料溜槽

8 月 16 日計劃檢修更換了布料溜槽，舊的溜槽存在很大問題，前面第一段襯板翹起近 11 cm( 見圖 5) ，這也是造成邊緣氣流偏重的直接原因，更換新溜槽復風后 16 個小時左右，布料模式和檢修前一樣，邊緣氣流慢慢出來，檢修后兩天高爐利用系數已恢復到檢修前水平，8 月底利用系數達到4 月份前 3． 10 t /( d． m³) 水平。

3 效果

通過一系列措施的調整，爐況逐步轉好，各項參數逐步恢復正常水平。利用系數達到 3． 0t /( d．m³) 以上，綜合焦比逐步達到 540 kg /t． Fe，圖 6 為高爐處理前后指標對比。

4  結語

9#高爐這次爐況失常事故損失慘重，教訓深刻。在生產上，要加強對原燃料質量管理，另外要提高高爐操作者對所用原燃料質量變化的判斷能力，更重要的是要抓住初期處理爐況的關鍵期，避免事故擴大化。

參考文獻

［1］ 王筱留． 高爐生產知識問答［M］． 北京: 冶金工業出版社，2005

［2］ 周傳典． 高爐煉鐵生產技術手冊［M］． 北京: 冶金工業出版社，2003