汪 晶，熊 濤，李曉峰，保善山
( 甘肅酒鋼集團(tuán)宏興鋼鐵股份有限公司 煉鐵廠，甘肅 嘉峪關(guān) 735100)
摘 要: 以酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機固體燃料消耗為背景，通過對現(xiàn)場實際重點參數(shù)控制、主要設(shè)備摸索研究，深入分析了固體燃料消耗偏高的幾點主要影響因素。闡述了酒鋼燒結(jié)在現(xiàn)有配料基礎(chǔ)上，經(jīng)技術(shù)改進(jìn)及參數(shù)控制調(diào)整后的固體燃料消耗應(yīng)用，結(jié)果表明: 在燒結(jié)機主管溫度控制技術(shù)、松料器改造、平料器改型提升、環(huán)冷機熱廢氣“回?zé)犸L(fēng)”等技術(shù)調(diào)整后，燒結(jié)固體燃料消耗明顯下降，達(dá)到合理使用能源的目的，同時為提質(zhì)降耗及高爐生鐵成本降低奠定堅實基礎(chǔ)。
關(guān)鍵詞: 固體燃料消耗; 主管溫度控制; 松料器; 平料器; 鐵礦燒結(jié)
1 引言
因原料及設(shè)備影響，酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機燒結(jié)礦固體燃料消耗控制偏高，與國內(nèi)同行相比處于平均落后水平，面對鋼鐵行業(yè)能耗指標(biāo)嚴(yán)控的嚴(yán)峻形勢，做為高爐主要原料的保供單位，燒結(jié)在保證燒結(jié)礦質(zhì)量的前提下，須通過技術(shù)創(chuàng)新對固體燃料的經(jīng)濟(jì)應(yīng)用進(jìn)行研究，使固體燃料合理分布，達(dá)到能源使用優(yōu)化，為提質(zhì)降耗及高爐生鐵成本降低奠定堅實基礎(chǔ)［1］。
2 制約瓶頸及存在問題分析
⑴酒鋼本部燒結(jié)機核心控制參數(shù)主管溫度控制方式為事后控制模式，方式為手動調(diào)節(jié)，沒有合理的調(diào)整依據(jù)及調(diào)整模型，生產(chǎn)穩(wěn)定性較差，對固體燃料合理使用造成負(fù)面影響。
⑵酒鋼本部在目前提質(zhì)降耗厚料層燒結(jié)的需求下，燒結(jié)機采用平行排列松料器模型，提高料層透氣性的同時，風(fēng)量分布易形成管道漏風(fēng)的情況，燒結(jié)自動蓄熱功能發(fā)揮效果差［2］。
⑶酒鋼本部燒結(jié)機料面的平料方式為九段平料板，實際調(diào)整過程復(fù)雜，平板之間相互匹配困難; 平料板間隙大，易造成料面平整性差，影響風(fēng)量分布，燒結(jié)礦產(chǎn)能與固體燃料消耗之間矛盾凸顯。
⑷1#、2#燒結(jié)機環(huán)冷機余熱發(fā)電后形成的熱廢氣，未進(jìn)行系統(tǒng)的研究及策劃利用，資源 利用不充分。
3 技術(shù)原理及方案
3．1 燒結(jié)機主管溫度控制技術(shù)
酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機生產(chǎn)的核心控制參數(shù)“燒結(jié)終點”，采用人工觀察機尾斷面燒透情況，調(diào)整燒結(jié)參數(shù)，控制嚴(yán)重滯后，造成燒結(jié)終點溫度控制穩(wěn)定性差。根據(jù)燒結(jié)理論研究，燒結(jié)預(yù)熱帶觸底點位置與燃燒帶觸底點位置會發(fā)生同向變化，即通過燒結(jié)預(yù)熱帶觸底點風(fēng)箱廢氣溫度的變化情況，可提前預(yù)判燒結(jié)終點的位置，實現(xiàn)相關(guān)參數(shù)提前調(diào)整控制，確保燒結(jié)終點穩(wěn)定。
3．2 松料器改造
酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機采用平行排列的松料器模型，厚料層燒結(jié)過程中松料器插入料面的點易形成管道漏風(fēng)，無法滿足厚料層燒結(jié)，燒結(jié)自動蓄熱功能發(fā)揮效果差。為確保風(fēng)量合理分布，經(jīng)研究及論證采用水平方向松料桿平行，但不在同一垂直面的新型松料器，平行套管間距約 20 cm，垂直方向交錯排列，套管長 50 cm，松料桿長 250 cm，充分發(fā)揮厚料層燒結(jié)自動蓄熱功能對能源的推進(jìn)作用［3］。
3．3 平料器改型提升研究
酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機平料板實際調(diào)整過程復(fù)雜匹配性較差，且平料板間隙造成料面平整性差，影響風(fēng)量分布，燒結(jié)礦產(chǎn)能與固體燃料消耗之間矛盾凸顯。經(jīng)分析將平料器改造為三段圓輥平料輥，對配重進(jìn)行調(diào)整，避免料層的虛化，確保平料器之間無間隙，為提高均質(zhì)燒結(jié)、降低表層返礦奠定基礎(chǔ)［4］。
3．4 環(huán)冷機熱廢氣“回?zé)犸L(fēng)”應(yīng)用
開展回?zé)犸L(fēng)在燒結(jié)過程中的狀態(tài)及分布的研究工作，分析了酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機運行過程中回?zé)犸L(fēng)在“干燥段”、“保溫段”運行參數(shù)，采用大量生產(chǎn)數(shù)據(jù)系統(tǒng)核算回?zé)犸L(fēng)不同風(fēng)量分布對燒結(jié)機重點參數(shù)及經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的貢獻(xiàn)，確定以回?zé)犸L(fēng)全部供給“干燥段”的經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)模式［5］。
4 技術(shù)方案實施及效果
4．1 燒結(jié)機主管溫度控制技術(shù)及效果
4．1．1 溫度控制技術(shù)方案
燒結(jié)機主管溫度變化與燒結(jié)終點位置變化趨向基本一致，酒鋼 1#、2#燒結(jié)機各配置 20 臺風(fēng)箱， 根據(jù)燒結(jié)機實際生產(chǎn)中風(fēng)箱溫度曲線分布趨勢， 找出燒結(jié)預(yù)熱帶觸底點風(fēng)箱，該風(fēng)箱與燒結(jié)終點溫度具有相關(guān)性，稱為拐點風(fēng)箱，并確定為14#風(fēng)箱(圖 1) 。
通過數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析燒結(jié)機廢氣溫度控制在 110 ±10 ℃ 時，燒結(jié)終點溫度控制正常。通過現(xiàn)場模擬試驗及收集相關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析處理，建立 14#風(fēng)箱廢氣溫度與燒結(jié)機機速之間的對應(yīng)關(guān)系，見表 1，拐點風(fēng)箱廢氣溫度與燒結(jié)機機速正相關(guān)，燒結(jié)機機速設(shè)定為變量 Y，14#風(fēng)箱廢氣溫度設(shè)定為變量 X，則存在如下線性關(guān)系: Y= 0．004 7 X+1．261 5。
4．1．2 實施后效果
燒結(jié)機主管溫度可提前進(jìn)行預(yù)判調(diào)整，整體主管溫度穩(wěn)定性變好。燒結(jié)終點溫度控制實施后，主管溫度總體波動次數(shù)顯著降低，與改造前對比，1#燒結(jié)機主管溫度波動次數(shù)平均下降了 15 次/月; 2#燒結(jié)機主管溫度波動次數(shù)平均下降了 18 次/月，生產(chǎn)穩(wěn)定性顯著提高，見表 2。
4．2 松料器改型研究及效果
4．2．1 松料器技改方案
采用上、下兩排松料桿相互平行但不在同一垂直面的新型松料器，上排套管之間相互平行在同一 平面上，下排套管之間相互平行在同一平面上，平行套管間距為 20 cm，上排套管和下排套管互平行但垂直方向交錯排列，套 管 長 50 cm，松 料 桿 長250 cm。改造示意如圖 2 所示。
4．2．2 改造后效果
新型松料器使用后，避免了料層垂直方向透氣性不一致現(xiàn)象，使得料層中的燃料能夠完全燃燒放熱，提高燃料燃燒效率，上下排松料桿交錯排列防止粘料現(xiàn)象，杜絕燒結(jié)料層拉鉤，料層厚度明顯提高，充分發(fā)揮燒結(jié)過程自動蓄熱功能。
4．3 平料器改進(jìn)
4．3．1 平料器改型方案
原燒結(jié)機平料器采用 9 塊 200 mm×400 mm 平料板(圖3) ，配重不能滿足生產(chǎn)要求，平料板之間間隙過大，實際點火面強度差，混合料水平方向燃燒不一致，垂直方向過燒與燒不透矛盾凸顯。經(jīng)分析將平料器改造為三段圓輥平料輥(圖4) ，并且對配重進(jìn)行調(diào)整，避免料層的虛化并確保平料器之間無間隙。
4．3．2 改造后效果
燒結(jié)機點火面強度正常，同時改造后的平料板重量較改造前大幅增加，料面的平整度及虛化現(xiàn)象得到明顯改善，表層返礦量明顯減少。
4．4 回?zé)犸L(fēng)使用摸索
4．4．1 回?zé)犸L(fēng)研究方案
燒結(jié)環(huán)冷機熱廢氣高溫段經(jīng)余熱發(fā)電進(jìn)行回收，低溫段廢氣( 即“回?zé)犸L(fēng)”) 通過管道供給至燒結(jié)機Ⅰ段干燥預(yù)熱段及Ⅱ段保溫段。Ⅰ段主要對燒結(jié)混合料進(jìn)行干燥預(yù)熱; Ⅱ段主要對混合料點火后進(jìn)行保溫。回?zé)犸L(fēng)溫度一般為 200 ～ 300 ℃，回?zé)犸L(fēng)供給保溫段對生產(chǎn)及經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)促進(jìn)作用不明顯，通過將干燥預(yù)熱段開度逐步調(diào)整至 100%后，相關(guān)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均有不同程度的改善和進(jìn)步，見表 3。將Ⅱ段保溫段回?zé)犸L(fēng)管道閘閥關(guān)閉，回?zé)犸L(fēng)全部供給Ⅰ段干燥預(yù)熱段進(jìn)行充分使用，如圖 5 所示。
4．4．2 改造后效果
實施后，在混合料進(jìn)入點火器之前，最大程度的將混合料水分蒸發(fā)并提高料溫，從燒結(jié)機機尾斷面觀察，料層整體透氣性良好，機尾斷面整齊，氣孔分布均勻，燒結(jié)礦強度提高，達(dá)到穩(wěn)定的均質(zhì)燒結(jié)目的，改善了成品礦強度。
5 技術(shù)關(guān)鍵或技術(shù)創(chuàng)新點介紹
⑴操作上形成了專有技術(shù)“一種燒結(jié)終點溫度自動控制方法”，內(nèi)容為通過燒結(jié)預(yù)熱帶觸底點風(fēng)箱廢氣溫度的變化情況，提前預(yù)判燒結(jié)終點的位置，確保燒結(jié)生產(chǎn)穩(wěn)定。
⑵經(jīng)論證實踐對燒結(jié)機松料器實施改造，形成專有技術(shù)“一種燒結(jié)錯層松料器”，可避免料層垂直方向透氣性不一致，使料層中的燃料完全燃燒放熱，提高燃料燃燒效率。
⑶平料器改造實施有效解決了燒結(jié)料層上部虛化，并確保平料器之間無間隙，形成提高點火面強度、降低表層返礦的有效技術(shù)方法。
⑷通過對酒鋼本部 1#、2#燒結(jié)機回?zé)犸L(fēng)使用的摸索，回?zé)犸L(fēng)對干燥預(yù)熱段與保溫段提升效果對比分析找到相關(guān)性，形成了以回?zé)犸L(fēng)全部供給干燥預(yù)熱段使用的技術(shù)方法，降低能源損失。
6 結(jié)語
⑴經(jīng)生產(chǎn)實踐，1#、2#燒結(jié)機利用系數(shù)可穩(wěn)定在1．35 t /( m2 ·h) 以上，與國內(nèi)同規(guī)模單臺燒結(jié)機技經(jīng)指標(biāo)相比，利用系數(shù)較為先進(jìn)，部分改進(jìn)項目已經(jīng)在本部 3#、4#燒結(jié)機推廣應(yīng)用。
⑵固體燃料經(jīng)濟(jì)應(yīng)用的實施將為酒鋼后期燒結(jié)機建設(shè)項目的快速達(dá)標(biāo)提供技術(shù)經(jīng)驗，可推廣應(yīng)用到燒結(jié)行業(yè)。
⑶燒結(jié)終點溫度控制技術(shù)的應(yīng)用改變了目前燒結(jié)終點控制理念，由事后控制變?yōu)槭虑翱刂疲刂频木珳?zhǔn)度和及時性明顯提升。對燒結(jié)機設(shè)計工作起到借鑒作用，燒結(jié)機重點參數(shù)控制更加完善合理。
⑷錯層松料器技術(shù)改造適用于精礦燒結(jié)工藝，可供使用粒度偏細(xì)、粘性大的鐵精礦原料燒結(jié)廠家借鑒。
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