曾大新1，何漢軍1，張元好1，張戰場2，肖海波2
（1. 湖北汽車工業學院材料科學與工程學院，湖北十堰442002；2. 東風精密鑄造有限公司，湖北十堰442714）
摘 要：鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵是近年來鑄鐵材料研究的熱點，其研究與應用有很大進展。本文概述了包括固溶強化鐵素體基體、珠光體-鐵素體基體、奧鐵體基體的鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵研究進展，介紹了它們的化學成分、生產工藝與性能特點，指出了生產應用中存在的問題，展望了其研究與發展前景。
關 鍵 詞：球墨鑄鐵；鑄態；高強度；高伸長率
球墨鑄鐵具有良好的力學性能和鑄造性能，是重要的工程材料，自其問世以來發展迅速，生產技術進步顯著，已在工業生產中得到了廣泛的應用。球墨鑄鐵力學性能可在很寬的范圍內變化，但其強度高則伸長率低，反之亦然。國家標準（GB/T 1348—2009） 規定的球墨鑄鐵牌號中，抗拉強度為800 MPa時伸長率為2%，伸長率為22%時抗拉強度為350 MPa，這代表了球墨鑄鐵的現有技術水平。提高球墨鑄鐵的綜合力學性能，使其在具有較高強度的同時有高的伸長率，不僅增加產品的可靠性，而且也為擴大球墨鑄鐵的應用范圍創造了條件。因此，高強度高伸長率球墨鑄鐵的研究與生產技術開發，一直受到人們的關注，特別是在鑄態下獲得高強度高伸長率能降低生產成本，近年來國內外做了大量的研究工作，取得了一些成果。本文總結了鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵研究進展，對生產應用中存在的問題進行了分析，并提出了未來的研究方向。
1 固溶強化鑄態鐵素體球墨鑄鐵
1.1 固溶強化鑄態鐵素體球墨鑄鐵的化學成分
鑄態球墨鑄鐵的基體組織一般由鐵素體和珠光體組成，珠光體比鐵素體有更高的強度，通常利用珠光體來強化基體，提高球墨鑄鐵的強度[1-3]。固溶強化鐵素體球墨鑄鐵是利用固溶強化替代通常的珠光體強化，在鑄態下獲得具有高強度高伸長率的鐵素體基體。
Si是鑄鐵中的常規元素，Si促進鐵素體的形成，同時在一定的范圍內對鐵素體有顯著的強化作用，而且塑性下降不顯著，圖1是Si含量對鐵素體球墨鑄鐵強度和伸長率的影響[4]。
運用Si固溶強化生產高強度鐵素體球墨鑄鐵早有報道[5]，但以前人們認為Si增加鑄鐵的脆性。十多年前，歐洲鑄造工作者關注Si在球墨鑄鐵中強化鐵素體的作用，系統研究了Si固溶強化鐵素體球鐵的力學性能和工藝性能[6-10]，并將其應用于生產，稱之為“第二代球墨鑄鐵”，2012年歐洲球墨鑄鐵標準EN 1563修改時增添了3個牌號的固溶強化鐵素體球墨鑄鐵[11]。
EN 1563∶2012標準推薦的Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵化學成分如表1[11]，3個牌號的化學成分主要差別是Si含量，強度級別高的牌號Si含量高，Si含量最高為4.3%；Mn和P的要求相同，上限分別是0.5%、0.05%；C含量沒有給出具體值，但指出了C含量應隨Si量變化。標準還指出，在有其他合金元素存在時Si含量可低一些，Mn含量低能提高伸長率、改善加工性能。
Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的基體組織可以有少量珠光體，EN 1563∶2012標準規定珠光體量不大于5%，自由滲碳體不大于1%。石墨形態由于高的Si含量，可能會出現碎塊狀石墨，研究表明可以通過加Bi孕育而克服[9-10]。
最近，一些研究者進一步研究了化學成分對固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的組織與性能的影響。W. Stets等人[10]研究Cr、Mn、V等元素碳化物與珠光體形成元素對Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵力學性能影響，結果如圖2-圖4[10]，發現這些元素的影響不明顯，與傳統球墨鑄鐵生產比較，這些元素含量范圍可以放寬，有利于降低生產成本。P. Weiβ等人[12]研究Co和Ni對Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵組織的影響，發現Co含量到4%、Ni含量到3%對石墨與基體組織影響很小，因此認為Co和Ni是適合進一步強化鐵素體的元素，由于Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵中Si超過4.3%后強度下降，最高強度只有600 MPa，加入Co和Ni可望獲得更高強度。A.Alhussein等人[13]研究Si、Cu和Ni含量對GJS 500-14、GJS 600-10兩個牌號球墨鑄鐵力學性能的影響，指出，增加Si含量使強度增加，伸長率與抗沖擊性能降低，Si含量增加超過0.25%時沖擊吸收功達不到相應牌號要求；Cu（≤0.4%）對強度影響很小，但降低抗沖擊性能；Ni（≤0.39%）提高抗沖擊性能，對強度影響不大。
1.2 固溶強化鑄態鐵素體球墨鑄鐵的力學性能
研究表明Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的靜態力學性能優異，表2是自EN 1563∶2012中摘錄的硅固溶強化球墨鑄鐵力學性能和抗拉強度級別相同的傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵力學性能[11]，對比可見，Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵比相同抗拉強度的傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵斷后伸長率、屈服強度高，硬度變化范圍小；600 MPa級的Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的旋轉彎曲疲勞極限、沖擊吸收功和斷裂韌度明顯高于同強度的鐵素體-珠光體球墨鑄鐵。
圖5是EN 1563∶2012中給出的幾種球墨鑄鐵的V型缺口沖擊吸收功隨溫度變化的比較[11]，可見Si降低鐵素體球鐵沖擊吸收功，但Si量較高的固溶強化鐵素體球鐵GJS500-14與Si量較低的珠光體-鐵素體球鐵GJS500-7比較，沖擊吸收功差別不大。
近期，一些人對Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的性能做了進一步的研究[14-16]。梅谷拓郎等人[15]對比研究500 MPa與600 MPa級的Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵和傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵力學性能，結果顯示，Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的屈服強度、伸長率和旋轉彎曲疲勞極限都高于傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵；500 MPa級的Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵塑-脆性轉變溫度高于同強度的傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵，前者為69 ℃，后者為-11 ℃ （見圖6a）；比較V型缺口、U型缺口與無缺口沖擊吸收功，發現Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵在較高溫度下的沖擊吸收功更高，較低溫度下則相反（如圖6b、c、d）。
T. Ikeda等人[16]認為球墨鑄鐵的韌性與應變速率和溫度有很大關系，不合適用夏氏沖擊試驗評價，因此用V型缺口試驗進行動態三點彎曲試驗，發現Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵的彎曲強度對溫度和應變速率不敏感，22 ℃與-20 ℃時的彎曲強度相同；-20 ℃下，應變速率在1.5×10-4～2.0×100 s-1范圍內，GJS-500-14與傳統鐵素體-珠光體球墨鑄鐵的彎曲強度幾乎相同，從而認為Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵有廣泛的應用潛力。楊萬虎等人[17]的研究結果表明，Si固溶強化鐵素體球墨鑄鐵QT500-14與傳統球墨鑄鐵QT500-7比較，在不同溫度下沖擊吸收功差別不大；QT500-14與傳統球墨鑄鐵QT450-10、QT400-18比較，在高溫下的沖擊吸收功相當，但在低溫和常溫下的沖擊吸收功要低很多。
綜合已有研究結果可以認為：Si固溶鐵素體球墨鑄鐵比抗拉強度相同的鐵素體-珠光體球墨鑄鐵有更高的屈服強度、伸長率和疲勞極限；鑄件硬度差小，切削性能好；碳化物與珠光體形成元素對性能影響小，其含量可以放寬，降低生產成本。對于抗沖擊性能，不同研究者得出的結果不完全一致，還有待于進一步的研究。目前，Si固溶鐵素體球墨鑄鐵在歐洲受到鑄造業的重視，近年來國內也有不少關注[17-19]，但應用還很少，對其抗沖擊性能仍然存在疑慮。Si固溶鐵素體球墨鑄鐵的靜態力學性能好，較高溫度下的抗沖擊性能優勢明顯，隨著產品設計與鑄造工作者對這種材料的不斷認識，將會得到廣泛的應用。
2 珠光體-鐵素體混合基體球墨鑄鐵
珠光體-鐵素體混合基體的球墨鑄鐵具有較好的強度與伸長率配合，大多數鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵的研究與開發是以珠光體-鐵素體混合基體為基礎，通過固溶強化、細晶強化及珠光體與鐵素體比例調控來獲得高強度與伸長率。這類球墨鑄鐵的技術關鍵是，選擇合適的元素實現固溶強化、細晶強化，并平衡珠光體與鐵素體比例；另外是優化鐵液熔煉和處理工藝，保證石墨球化良好、球徑細小、晶間夾雜物偏析少。
2.1 Si、Cu、Ni合金化球墨鑄鐵
Si促進球墨鑄鐵中鐵素體形成，Cu、Ni促進珠光體形成并細化珠光體，控制它們的含量可調控基體組織中珠光體和鐵素體比例；Si、Cu、Ni都促進一次結晶石墨化，沒有晶間偏析，都有固溶強化作用。因此，Si、Cu、Ni是鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵生產中最合適的合金元素。近年來，許多研究者[20-25]選用這些元素合金化開發高強度高伸長率球墨鑄鐵，柯志敏[20]等人用2.6%Si、0.5%Cu，用覆砂鐵型澆注，制備出抗拉強度≥600 MPa， 斷后伸長率≥10%的球墨鑄鐵；QT600-10；陳淑梅[21]等人加入2.6%～3.0%Si、0.40%～0.50%Ni、0.60%～0.70%Cu，用樹脂砂型澆注，制得QT600-7；陳忠士[23]等人用2.5%Si、0.25%～0.5%Cu，采用殼型鑄造生產出QT600-10凸輪軸；小池真弘[25]等人用2.6%左右的Si、3%左右的Ni合金化，制備出抗拉強度達800 MPa、斷后伸長率達10%的球墨鑄鐵，用這種球墨鑄鐵代替傳統珠光體-鐵素體混合基體球墨鑄鐵制造卡車底盤件，減重42%。
筆者研究了Si、Cu、Ni元素合金化的鑄態球墨鑄鐵的力學性能，其化學成分范圍為：3.22%～3.61%C、2.04%～2.92%Si、0.28%～1.12%Cu、0.51%～1.12%Ni、≤0.2%Mn。在砂型鑄造Y型試塊上測的強度和伸長率如圖7，可見其性能指標遠高于國家標準，從趨勢線上看到，抗拉強度達到700 MPa時，伸長率可達10%。對Si-Cu合金化與Si-Cu-Ni合金化的結果分別進行分析，加Ni能獲得更高的強度，對伸長率影響小。
2.2 SiboDur球墨鑄鐵
SiboDur球墨鑄鐵件是GF公司研發的鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵，據稱這種球墨鑄鐵以Si和B作為合金化元素[26-27]，其綜合力學性能遠遠高于傳統珠光體-鐵素體球墨鑄鐵（圖8）， 已形成了SiboDur450-17、SiboDur550-12、SiboDur700-10、SiboDur800-5系列[26-27]。據文獻介紹[27-30]，這類球墨鑄鐵能替代鍛鋼制造汽車發動機曲軸，能廣泛應用于汽車底盤零件，在汽車輕量化中有比較明顯的優勢。
SiboDur球墨鑄鐵的工業應用報導比較多，而工藝技術方面的文獻資料很少。按現有的鑄鐵理論和技術，僅僅以Si和B作為合金化元素，在鑄態下難以使強度達到700～800 MPa的同時具有5%～10%的伸長率。GF公司申請的1件與該球墨鑄鐵有關專利中[31]，列出的化學成分含有0.5%～0.8%Cu，0.000 2%～0.002%B，Cu可能也是SiboDur系列球墨鑄鐵中一個重要元素。B在該球墨鑄鐵中發揮什么作用還不清楚，在可查閱的文獻資料中，有報導[32-34]微量B使含Cu鑄態球墨鑄鐵中鐵素體增加、硬度降低，筆者的試驗也證明了這一點，但沒有發現B有提高強度和伸長率的作用。
鑄態珠光體-鐵素體混合基體球墨鑄鐵中鐵素體含量是影響強度與伸長率的重要因素，由于基體組織中鐵素體含量對化學成分、冷卻速度和孕育處理都很敏感，組織與性能的波動大，穩定比較差，這是此類球墨鑄鐵生產應用中需要重點研究的課題。
3 鑄態奧鐵體球墨鑄鐵
奧鐵體球墨鑄鐵在以前稱為奧氏體-貝氏體球墨鑄鐵，一般采用等溫淬火獲得，以工藝方法命名稱為等溫淬火球墨鑄鐵。這種球墨鑄鐵的綜合力學性能明顯優于其他基體的球墨鑄鐵（見圖8），應用領域廣泛。由于通過等溫淬火來得到奧鐵體組織的工藝較復雜、生產周期長、能耗高、成本高，人們一直在探索從鑄態冷卻后直接獲得奧鐵體組織[35-40]。但是，鑄態奧鐵體球墨鑄鐵的性能不如等溫淬火的球墨鑄鐵，早前試制的這種球墨鑄鐵伸長率才有3%左右[35-38]。
最近，鑄態奧鐵體球墨鑄鐵的研究有新進展，S.Mendez 等人[41-42] 研究用3.0%～5.0%Ni、0~0.2%Mo、0.1%～1.0%Cu合金化；采用共析溫度以上開型取鑄件，空冷至奧鐵體轉變溫度后將鑄件埋入保溫材料的冷卻方式，制備出的鑄態奧鐵體球墨鑄鐵力學性能達到等溫淬火球墨鑄鐵標準，試制的汽車轉向節鑄件抗拉強度達822 MPa、伸長率達9.2%。他們還針對所研究的合金成分與冷卻方案建立了工藝模型，根據該模型可以對一定壁厚的鑄件選擇成分、確定開型溫度、等溫轉變溫度等，為工業化生產提供依據。S. N. Lekakh[43]研究鑄件冷卻方案與方法，用實驗模擬與CFD數值模擬技術優化工藝參數，用化學成分為3.65%C、0.55%Mn、2.36%Si、0.55%Cu的球墨鑄鐵進行工藝驗證，其力學性能達到了抗拉強度1 000～1 050 MPa、伸長率4%。
鑄態奧鐵體組織的形成決定于鑄件的化學成分與鑄件凝固后的冷卻過程，加入Ni、Mo、Cu等合金化元素改變CCT曲線有利于奧鐵體組織的獲得，但高含量的合金元素顯著增加生產成本，鑄件凝固后冷卻過程優化與精確控制，配合少量合金化，是減少生產成本、提高工藝穩定性的途徑，隨著工藝與過程控制水平的提高，鑄態奧鐵體球墨鑄鐵會有良好發展前景。
4 鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵的發
展與展望鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵的研究與開發已取得了一些成果，實踐證明，鑄態球墨鑄鐵可以獲得比現有標準高得多的力學性能，還有很大的發展潛力。但是，鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵在生產應用中還存在一些問題，主要是穩定性與一致性還不夠高。目前，鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵的研究一方面要提高組織與性能的穩定性和一致性，另一方面也還需要探索改善組織與性能的新技術，這些都需要在球墨鑄鐵理論與技術等方面做一些深入的研究工作。
（1） 深入研究化學元素對球墨鑄鐵組織、性能的影響。球墨鑄鐵中的化學元素影響組織的形成，從而影響性能；另外，元素的存在狀態與分布也對性能有很大的影響。目前，人們對球墨鑄鐵中一些元素的作用，特別是微量元素及元素間相互作用的認識還不是很充分，需要對其進行深入研究，為高強度高伸長率球墨鑄鐵化學成分設計與控制、提高組織與性能的穩定性和一致性提供依據。
（2） 研究開發石墨球化率高、球徑小而穩定一致的工藝技術。石墨球化良好才能使金屬基體性能得到充分發揮；石墨球細小、球數多能減小晶間偏析，防止晶間相析出，提高組織的均勻性，還能提高石墨的圓整度、提高球化率，從而有利于提高材料的塑性和韌性；此外，石墨球大小還影響基體組織的形成。對于高強度高伸長率球墨鑄鐵，石墨球化良好、球徑細小且穩定一致是十分重要的。影響石墨球化率與球徑大小的因素主要是球化與孕育處理，現有技術很多，但生產上仍然存在穩定性與一致性的問題，有必要研究開發新的工藝技術或對已有技術進行優化。
（3） 開展鑄件控制冷卻技術的研究。鑄件的冷卻速度對其組織的形成有很大影響，一般而言，鑄態球墨鑄鐵生產應當保證冷卻速度的一致性，從而保證鑄件組織與性能的一致性。在一些鑄造條件下，可以控制鑄件凝固后的冷卻來改變固態相變，獲得期望的組織與性能。通過控制鑄件冷卻來獲得高強度高伸長率可以不加或少加合金元素，降低生產成本，對中小鑄件具有發展前景。
鑄態球墨鑄鐵件的組織與性能受其結構、尺寸的影響很大，在鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵的大批量生產應用中，要重視針對具體鑄件的工藝研究，以保證組織與性能的穩定性和一致性。
可以預見，隨著人們對球墨鑄鐵組織形成機理及影響因素認識的深入、原材料及鐵液處理工藝的進步、過程控制水平的提高，球墨鑄鐵力學性能還會有很大的提高，鑄態高強度高伸長率球墨鑄鐵將會在汽車、軌道交通車輛等領域獲得越來越廣泛的應用。
參 考 文 獻：
[1] Hafiz M. Mecha nical properties of SG-iron with different matrixstructure [J]. Journal of Materials Science，2001，36 （5）：1293-1300.
[2] Gonzaga R A. Influence of ferrite and pearlite content on mechanicalproperties of ductile cast irons [J]. Materials Science & EngineeringA，2013，567 （2）：1-8.
[3] Gonzaga R A，Landa P M，Perez A，et al. Mechanical propertiesdependency of the pearlite content of ductile irons [J]. Journal ofAchievements in Materials and Manufacturing Engineering， 2009，33 （2）：150-158.
[4] Ductile Iron Society. Ductile iron data for design engineers：sectionV [EB/OL]. [2016-08-30]. http： //www.ductile.org/didata/Section5/Figures/pfig5_3.htm.
[5] Kovacs B V，Nowicki R M，Stickels C A. Method of making highstrength ferritic ductile iron parts：US，4475956 [P]. 1984.
[6] StetsW，Loblich H，Gassner G，et al. Solution strengthened ferriticductile cast iron properties，production and application [J]. InternationalJournal of Metalcasting，2014，8 （2）：35-40.
[7] RichardL.SolutionstrengthenedferriticductileironISO1083/JS/500-10provides superior consistent properties in hydraulic rotators [J]. ChinaFoundry，2009，6 （4）：243-251.
[8] Richard L. 固溶強化鐵素體球墨鑄鐵[J]. 鑄造，2010，59 （6）：622-627.
[9] 張伯明，王繼祥. 高Si球墨鑄鐵的新發展[J]. 現代鑄鐵，2013，33（5）：49-58.
[10] StetsW，LblichH，SchumacherP，et al. Solution strengthened ferriticspheroidal graphite cast iron according DIN EN 1563： 2012-03-production， properties and application [EB/OL]. [2016-08-30]. http：//www.casttec2012.de/uploads/vortragspraesentationen/Wolfram%20Stets.pdf.
[11] CEN/TC 190 “Foundry Technology”. EN 1563-2012，Spheroidalgraphite cast irons [S]. 2012.
[12] Weiβ P， Brachmann J， Bührig-Polaczek A， et al. Influence ofnickel and cobalt on microstructure of silicon solution strengthenedductile iron [J]. Materials Science and Technology，2015，31 （12）：1479-1485.
[13] Alhussein A，Risbet M，Bastien A，et al. Influence of silicon andaddition elements on the mechanical behavior of ferritic ductile castiron [J]. Materials Science and Engineering A， 2014， 605： 222-228.
[14] Torre U D L， Loizaga A， Lacaze J， et al. As cast high siliconductile irons with optimized mechanical properties and remarkablefatigue properties [J]. Materials Science & Technology， 2014， 30（12）：1425-1431.
[15] 梅谷拓郎， 池田朋弘， 須浦直之， 等. 高Siフェライト基地球狀黒鉛鋳鉄の引張強さ， 疲労強度， 衝撃強さ[J] . 鋳造工學，2014，86 （1）：36-42.
[16] Ikeda T， Umetani T， Kai N， et al. Str ain rate and temperatureinsensitiveness of notch-bend strength for high Si ductile cast iron [J].ISIJ International，2016，56 （5），868-874.
[17] 楊萬虎，周文軍，張守全，等. QT500-14、QT600-10高硅球墨鑄鐵研究[J]. 鑄造，2014，63 （8）：831-835.
[18] 張建振，吳曉濤，劉兆英，等. 淺析硅固溶強化球墨鑄鐵及其應用前景[J]. 汽車工藝與材料，2014 （3）：58-63.
[19] 李傳栻. 硅在鑄鐵中的固溶強化作用[J]. 金屬加工：熱加工，2015 （1）：73-77.
[20] 柯志敏，關敏. 鑄態QT600-10球墨鑄鐵的研制[J].現代鑄鐵，2007 （6）：21-23.
[21] 陳淑梅，潘全章，劉寶安. QT600-7球墨鑄鐵材料的試驗研究[J].鐵道機車車輛，2009，29 （4）：39-42.
[22] 于建平. 鑄態高強度高伸長率FCD600-8-15球墨鑄鐵的生產[J]. 鑄造技術，2011，32 （4）：449-452.
[23] 陳忠士，鄒澤昌，程艷，等. 鑄態QT600-10合成球墨鑄鐵凸輪軸組織及力學性能[J]. 鑄造，2015，64 （11）：1138-1141.
[24] 柳建國；曾大新. 鑄態QT700-10技術初探[J].鑄造，2014，53（5）：507-509.
[25] 小池真弘， 高內康弘， 中島範之， 等. 鋳放し球狀黒鉛鋳鉄の強度と延性に及ぼすNi量の影響[J] . 鋳造工學，2011，83 （1）：26-32.
[26] An extra dose of chemistry for iron that's hard and ductile [J]. FoundryManagement & Technology，2008，136 （9）：42.
[27] Kniewailner L，Prukner S，Fischer G. Castings conquer the realm offorgings [J]. Casting Plant and Technology International，2008，24（2）：2-7.
[28] MenkW，Kniewailner L，Prukner S.Cast crankshafts as an alternativeto forged crankshafts [J]. MTZWorldwide，2007，68 （5）：23-24.
[29] Menk W，Tunzini S，Rieck T，et al. Development of ductile ironmaterial，dimulation and production technology to locally strengthencastings [J]. Key Engineering Materials，2011，457：343-348.
[30] Nichols J W. Lightweighting with iron [J]. Automotive EngineeringInternational，2013，121 （8）：24-27.
[31] Menk W，Rietzscher R，Hecker A，et al. Spheroidal cast iron alloyparts and method for producing thereof：US，8771589 [P]. 2014.
[32] Hideo Y，Nakae H. Influence of boron on ferrite formation in copperaddedspheroidal graphite cast iron [J]. China Foundry， 2014， 11（4）：375-381.
[33] Zou Y，Ogawa M，Nakae H. Interaction of boron with copper andits influence on matrix of spheroidal graphite cast iron [J]. ISIJInternational，2012，52 （3）：505-509.
[34] Guerra L F V，Bedolla-Jacuinde A，Mejía I，et al. Effects of boronaddition and austempering time on microstructure， hardness andtensile properties of ductile irons [J]. Materials Science & EngineeringA，2015，648 （11）：193-201.
[35] 惠夢君，李超榮，梁吉，等. 鑄態奧氏體-貝氏體球墨鑄鐵的研究[J]. 機械工程學報，1988，24 （2）：6-11.
[36] 李子全，吳炳堯. 鑄態奧貝球鐵的組織形成特點和鎳對其力學性能的影響[J]. 現代鑄鐵，1996 （3）：3-6
[37] Ning Z， Ren S， Sun J， et al. Study on as-cast austenite-bainiteductile cast iron [C] // Proceedings of the 8th International Symposiumon Science and Processing of Cast iron. Bejing：Tsinghua UniversityPress，2006：134-138.
[38] 趙潤章，張金山. 鑄態奧貝球鐵組織與性能的研究[J]. 現代鑄鐵，2008 （1）：64-66.
[39] Kiani-Rashid A R，Babakhani A，Ziaei S M R. A novel process onproduction of thin wall austempered ductile iron heat-treted in themold [J]. International Foundry Research，2011，63 （1）：24-27.
[40] Meena A，Mansori M E. Material characterization of austemperedductile iron（ADI）produced by a sustainable continuous casting-heattreatment process [J]. Metallurgical and Materials Transactions A，2012，43 （12）：4755-4765.
[41] Méndez S，Torre U D L，Larranaga P，et al. New as-cast ductileiron raises bar for properties [J]. Modern Casting，2015，105 （10）：43-46.
[42] Méndez S， Torre U D L， Suárez R， et al. Processing thicknesswindow for as-cast ausferritic castings [C] //. AFS Proceedings 2015，American Foundry Society，2015，Paper 15-010：1-7.
[43] Lekakh SN.High strength ductile iron produced by engineered cooling：process concept [J]. International Journal of Metalcasting，2015，9（2）：21-30.