郭偉
( 河鋼集團邯鋼公司邯寶公司能源中心，河北邯鄲056015)
摘要: 針對高爐煤氣余壓發電機組( TRT) 推力瓦溫高的問題，介紹了TRT 推力瓦的結構和工作原理，從推力瓦塊表面修復、循環潤滑油系統改進、推力軸承和機組軸封安裝等方面進行處理，降低溫度后提高了發電量。
關鍵詞: TRT; 推力瓦; 溫度; 處理方法
0 引言
高爐煤氣余壓發電機組，簡稱“TRT”，設置在高爐之后。高爐荒煤氣經過重力除塵、濕法或干法除塵之后，利用高壓( 高溫) 凈煤氣的能量，驅動發電機發電，將高壓( 高溫) 凈煤氣降壓( 降溫) 后送入低壓煤氣管網。
TRT 推力軸瓦設置在透平機軸系，其作用是保護軸系的軸位移在設計范圍內，在止推瓦上有2 套聯鎖重故障點，一個是軸位移，一個是瓦溫，當瓦溫過高或者位移過大( 超過停機值) 時，機組就會執行緊急停機程序。一般來講，機組報警停機都是因正向位移或者正推瓦溫異常，反向位移及反推瓦溫可以忽略，原因是發電機組高壓煤氣正向力作用遠大于其反向力作用。以邯鋼西區2 套TRT 推力瓦溫度高實例，介紹處理措施。
1 TRT 推力瓦的結構與工作原理
TRT 推力軸瓦機械結構包括軸承體座、軸承體、推力盤、正反推瓦塊、溫度位移探頭、調整墊片、油擋等組成( 見圖1) 。
TRT 機組運行過程中，設置在軸系推力盤的作用力施加在正向推力瓦塊上，推力盤與推力瓦摩擦產生的熱量，由機組潤滑油循環帶走; 在機組額定運行狀態下，推力瓦溫應在設計范圍內，不應達到報警值( ≤105 ℃) 和停機值( ≤115 ℃) 。如果機組前壓尚未達到額定190 kPa 時( 假設進氣煤氣壓力為190kPa) ，推力瓦溫就會報警甚至停機，機組不能正常發電，影響效益。需系統處理推力瓦使溫度降下來，以使機組能正常發電。
2 推力瓦溫度高的處理措施
2． 1 推力瓦塊表面修復
檢查推力瓦塊與推力盤接觸面的情況，判斷是否存在高點。如果存在則需表面刮研處理，實際檢修操作中，除了要涂抹紅丹粉檢查外，還要逐一測量每塊瓦塊的高度及表面平整度，檢查推力盤的表面是否平整; 在瓦塊的進油方向上刮研出油囊或者油斜，在瓦塊表面開出泄油線，便于潤滑油在瓦塊表面的循環，如圖2 所示。
2． 2 推力軸承的安裝
( 1) 推力軸承體是鑲嵌在透平機軸承箱體內部的，在安裝推力軸承體過程中，要注意軸承體與軸承箱的配合。當軸承箱蓋緊固定好之后，不平穩的配合就會傳導扭曲力至推力瓦塊，導致每個瓦塊受力不均勻，出現接觸面積變小，導致瓦溫高。
( 2) 每塊瓦塊都有一定的自由度，軸承平放于地下，用手按壓每塊瓦塊時都要有“此起彼伏”的感覺。如果有個別瓦塊“僵化”是不正常的，“僵化”的瓦塊會對推力盤產生局部硬摩擦造成瓦溫高。為了杜絕此現象，就要“細致入微”地檢查每個瓦塊、瓦枕、穿銷、測溫探頭彈簧等部位，保證瓦塊的“此起彼伏”。
( 3) 推力間隙設計為0． 7 ～ 1 mm，安裝時需要實測此間隙，調整推力軸承墊片可以調整此間隙值，不能使間隙過小。一般來講，應將間隙控制在設計值的上限以內。
2． 3 循環潤滑油系統改進
首先，對潤滑油供油體系進行測算，在允許的條件下，對推力軸承潤滑油進油孔及回油孔進行擴孔，增加冷卻潤滑油的循環量; 其次，對推力軸承自身的油擋與軸端間隙進行修整，增加潤滑油循環量。
2． 4 機組軸系排污及氮封改造
分析TRT 軸系的相關輔助結構，發現有很多減小推力瓦溫辦法( 見圖3) ，有封煤氣的氣封結構，氣封外還有強制氮氣管道防止煤氣泄露，兩側氣封設有排污閥，有推力盤和推力瓦。煤氣的壓力是右高壓、左低壓，要想減小推力瓦溫，必須減小軸系轉子推力方向上的力，或者施加反推力方向的力，也就是設法減小轉子從右向左的力，或者增加從左向右的力。
( 1) 氮氣密封有粗密封和細密封兩種，細密封作用在碳環上，粗密封作用在梳齒，一般細密封就能夠將煤氣封住，這樣僅打開兩側細密封即可。在此基礎上，打開低壓氣封的氮氣粗密封，氮氣的壓力作用于梳齒上，這就相當于在出口側增加了一個從左向右的力，此操作能將推力瓦溫降低近10 ℃。
( 2) 密封下方有排污閥，日常操作是定期打開2個排污閥，排放密封中的臟物，然后關閉排污閥。利用2 個排污閥對高壓氣封進行排污，把高壓排污管道接引至低壓煤氣管網，排污閥常開，這就相當于將進入高壓側梳齒中的煤氣壓力泄壓到低壓煤氣管網，即減小了圖3 中從右向左的力。
( 3) 在低壓側接引氮氣至低壓排污管道，常開排污閥，氮氣的壓力從排污管進入作用于梳齒，相當于增加了一個從左向右的力。排污閥的改造，可以將瓦溫降低接近5 ℃。
2． 5 機組軸封的安裝
機組在檢修安裝時，動靜軸封安裝要把握細節，動靜密封的設計間隙為0． 15 ～ 0． 35 mm。安裝間隙過小可能會造成動靜密封頂觸而發生機組振動的情況，為了避免引起機組振動，一般將間隙調整到上限，這樣就造成氮封和排污改造的效果減弱，而且也會造成煤氣難以密封、氮氣消耗量增加、運營成本增加。基于此，要求檢修或安裝將密封間隙調整到下限0． 15 mm。
3 效果及效益分析
經過上述改進，從工藝運行角度分析效果和效益，TRT 額定前壓為190 kPa，在濕法除塵工藝中，“TRT 機前壓力”是影響TRT 效益最關鍵的因素。在其他條件不變的條件下，“前壓”越高，發電量越高，效益越好; 反之，發電量和效益越低。實際運行中，改進前當TRT 前壓為150 kPa 時，推力瓦溫達報警值105 ℃; 當TＲT 前壓為160 kPa 時，推力瓦溫接近停機值115 ℃。此時TＲT 前壓如果再升高，就會造成機組重故障停機，甚至“燒瓦”事故。改進后，TRT 前壓提高到190 kPa，推力瓦溫為90 ℃，運行安全可靠。
從發電量角度看，當前壓為150 kPa 時，TＲT 瞬時發電量為8 000 kW·h，當前壓為160 kPa 時，TＲT 瞬時發電量為9 000 kW·h; 當前壓為190 kPa時，TＲT 瞬時發電量為12 000 kW·h。
經過計算，每小時發電量的增加量= 12 000 －9 000 = 3 000( kW·h) ，按每度電價0． 5 元計算，每小時增加發電效益為: 3 000 × 0． 5 = 1 500( 元)改進后，每小時增加氮氣消耗為200 m3，氮氣價格按0． 12 元/m3 計算，氮氣消耗增加成本為:0． 12 × 200 = 24( 元)
每小時新增效益為: 1 500 － 24 = 1 476( 元)全年按照TＲT 作業率90% 計算，單套TＲT 增加發電效益為: 1 476 元× 24 h × 365 天× 90% =11 636 784元≈1 163． 6 萬元
綜上所述，改進后的經濟效益非常可觀，并且機組運行安全穩定，高爐出現較大氣流時機組也正常工作。
4 結語
高爐煤氣余壓發電( TRT) 止推瓦溫度高和多種因素有關，有設計、安裝、檢修、運行等因素，在機組安裝、檢修、運行等方面改進后，降低了推力瓦溫度，單套TRT 機組增加的發電效益非常可觀，并且機組運行安全穩定。