張洪宇，王光偉，胡德順，劉喜亮
（鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司，遼寧朝陽(yáng)122000）
摘要： 介紹了鞍鋼朝陽(yáng)鋼鐵高爐爐缸管理模式，通過建立爐芯和爐缸側(cè)壁溫度控制標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)高爐爐芯和爐缸側(cè)壁溫度波動(dòng)原因進(jìn)行分析,并采取相應(yīng)治理措施，確保了高爐生產(chǎn)穩(wěn)定順行，高爐生鐵一級(jí)品率由63.6%顯著提高至97.59%。
關(guān)鍵詞： 高爐；溫度場(chǎng)；爐芯；爐缸側(cè)壁
高爐生產(chǎn)中爐缸的運(yùn)行狀態(tài)直接影響高爐的技經(jīng)指標(biāo)，要實(shí)現(xiàn)高爐低耗、長(zhǎng)壽、穩(wěn)定、順行，生產(chǎn)中爐缸的維護(hù)管理至關(guān)重要。鞍鋼集團(tuán)朝陽(yáng)鋼鐵有限公司（以下簡(jiǎn)稱朝陽(yáng)鋼鐵）2600 m3 高爐第二代爐役始于2012 年11 月16 日，高爐共設(shè)置30個(gè)風(fēng)口，3 個(gè)鐵口呈Y 字形排列， 其中1#、2# 鐵口之間夾角為78 °。爐缸采用碳磚加陶瓷杯結(jié)構(gòu)，采用蘭炭大塊炭磚， 總計(jì)13 層，1～8 層為超微孔炭磚，9～13 層為微孔炭磚， 鐵口組合磚位于6、7、8層。由于爐缸直接接觸鐵水，在生產(chǎn)中會(huì)不斷受鐵水沖刷、侵蝕。爐缸的侵蝕程度將決定一代爐役的長(zhǎng)短， 爐缸運(yùn)行狀態(tài)的活躍程度則直接影響爐況的順行。本文主要對(duì)朝陽(yáng)鋼鐵高爐近幾年?duì)t缸的運(yùn)行狀態(tài)和出現(xiàn)的問題進(jìn)行分析、總結(jié)，探索爐缸的管理模式。
1 爐缸管理模式
高爐爐缸活躍狀態(tài)和爐缸長(zhǎng)壽是一對(duì)相互矛盾的過程。爐芯溫度直接反映爐缸活躍程度，爐缸側(cè)壁溫度則反應(yīng)爐缸受侵蝕狀態(tài)， 決定爐缸能否實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)壽，兩者之間需要保持動(dòng)態(tài)平衡。朝陽(yáng)鋼鐵的爐缸管理主要從爐缸活躍狀態(tài)和爐缸長(zhǎng)壽管理兩方面入手，建立爐芯和爐缸側(cè)壁溫度控制標(biāo)準(zhǔn)。
1.1 建立爐芯溫度控制標(biāo)準(zhǔn)
爐芯溫度是反映爐缸狀態(tài)活躍程度的重要參數(shù)。一般隨著高爐生產(chǎn)周期延長(zhǎng)，爐芯溫度會(huì)呈逐步攀升趨勢(shì)，但對(duì)于爐況順行較好的高爐，爐芯溫度應(yīng)在一定范圍內(nèi)保持相對(duì)穩(wěn)定。若爐芯溫度長(zhǎng)期呈下降趨勢(shì)，說明爐缸工作狀態(tài)向差，會(huì)影響高爐爐況順行，應(yīng)找出下降主因，并采取措施控制下降趨勢(shì)；若爐芯溫度呈上升趨勢(shì)，說明爐缸活躍度增加，爐缸側(cè)壁溫度會(huì)上升，需適當(dāng)采取措施控制高爐爐缸活躍度。朝陽(yáng)鋼鐵爐芯溫度位于爐底中心三層炭磚上表面，其控制范圍為（430 ± 30） ℃。
1.2 建立爐缸側(cè)壁溫度控制標(biāo)準(zhǔn)
目前， 國(guó)內(nèi)外高爐爐缸燒穿及爐缸側(cè)壁溫度快速升高的現(xiàn)象越來越多， 成為制約高爐技經(jīng)指標(biāo)的一個(gè)重要因素。國(guó)內(nèi)外大多數(shù)高爐燒穿部位及高溫點(diǎn)部位均集中在鐵口中心線以下，因此，朝陽(yáng)鋼鐵為了確保爐缸工作的安全性， 制定了黃、橙、紅警戒區(qū)域，通過控制產(chǎn)能和鐵水含鈦量來確保爐缸側(cè)壁溫度在正常的生產(chǎn)范圍內(nèi)。爐缸側(cè)壁溫度警戒區(qū)域控制標(biāo)準(zhǔn)見表1。
2 爐缸溫度場(chǎng)異常原因分析
爐芯和爐缸側(cè)壁溫度可直接反映高爐爐缸內(nèi)溫度場(chǎng)的變化。爐芯溫度在一定程度上可反應(yīng)爐缸熱量?jī)?chǔ)備水平和鐵水滲透死料柱的能力。當(dāng)爐缸工作狀態(tài)變差時(shí)， 爐芯和爐缸側(cè)壁溫度會(huì)呈下降趨勢(shì)；反之，當(dāng)爐缸活躍性增加時(shí)，爐缸側(cè)壁溫度會(huì)呈上升趨勢(shì)。當(dāng)爐芯溫度控制在一定的合理范圍內(nèi)時(shí)，爐缸側(cè)壁溫度也會(huì)在一定范圍內(nèi)波動(dòng)；當(dāng)爐芯溫度低于合理溫度范圍的下限時(shí)， 在隨后恢復(fù)爐缸中心溫度時(shí)，爐缸側(cè)壁溫度會(huì)異常升高，爐芯溫度波動(dòng)的幅度越大， 爐缸側(cè)壁溫度在上升過程中上升的幅度就會(huì)越大、甚至超過歷史高點(diǎn)。
朝陽(yáng)鋼鐵2013 年1 月至2018 年4 月高爐爐芯和爐缸側(cè)壁溫度變化趨勢(shì)如圖1 所示。由圖1 可以看出，爐缸主要經(jīng)歷了5 次大的波動(dòng)。下面對(duì)每個(gè)階段爐芯和爐缸側(cè)壁溫度波動(dòng)的原因進(jìn)行分析。
2.1 爐芯溫度下降原因分析
2.1.1 非計(jì)劃休風(fēng)
2013 年1 月～2014 年8 月， 爐芯溫度主要經(jīng)歷了上升、相持、再上升、快速下降四個(gè)階段。
（1） 上升階段：從2013 年1 月開始隨著高爐冶煉強(qiáng)度的逐步強(qiáng)化，爐缸活躍度增加，爐芯溫度呈遞增狀態(tài)，爐缸側(cè)壁溫度也有不同程度的上升。
（2） 相持階段：2013 年3~7 月，爐芯溫度維持在410 ℃左右，高爐利用系數(shù)維持在2.25 t/（m3·d），爐缸側(cè)壁溫度保持在相對(duì)平穩(wěn)的水平。
（3） 再上升階段：2013 年8 月~2014 年8 月，
高爐進(jìn)一步提高冶煉強(qiáng)度， 利用系數(shù)提高至2.37 t/（m3·d）左右。隨著爐缸狀態(tài)的活躍性增加，爐芯溫度進(jìn)一步上升至450 ℃左右， 3 個(gè)鐵口正下方溫度相繼呈快速上升趨勢(shì)， 相比以前平穩(wěn)階段均上升了約100 ℃， 雖然爐缸側(cè)壁溫度屬正常安全生產(chǎn)狀態(tài)，但從高爐長(zhǎng)壽角度考慮，應(yīng)適當(dāng)控制冶煉強(qiáng)度，抑制爐缸側(cè)壁溫度的上升趨勢(shì)。在隨后的生產(chǎn)中， 高爐利用系數(shù)控制在2.30 t/（m3·d）左右， 爐芯溫度控制在430 ℃左右， 再加上2014年4 月高爐年修7 天， 爐缸側(cè)壁溫度的上升趨勢(shì)得到抑制。
（4） 快速下降階段：2014 年8 月， 由于轉(zhuǎn)爐事故，高爐被迫非計(jì)劃休風(fēng)164 h，由于休風(fēng)料沒有下到風(fēng)口，高爐爐缸熱量損失較大，再加上恢復(fù)時(shí)高爐鐵水不能完全消耗， 需按煉鋼生產(chǎn)節(jié)奏組織生產(chǎn)， 高爐恢復(fù)進(jìn)程較慢， 爐缸工作狀態(tài)嚴(yán)重惡化，爐芯溫度下降至350 ℃。
2.1.2 低冶煉強(qiáng)度
2014 年9 月～2015 年12 月，爐芯溫度主要經(jīng)歷了恢復(fù)、相持、快速下降三個(gè)階段。
（1） 恢復(fù)階段： 受非計(jì)劃休風(fēng)和高爐恢復(fù)進(jìn)程較慢的影響，高爐爐缸狀態(tài)嚴(yán)重惡化。2014 年9月～2015 年1 月， 是高爐爐缸恢復(fù)工作狀態(tài)的過程。在熱制度方面鐵水物理熱需達(dá)到1 500 ℃以上， 在裝料制度方面采用輕負(fù)荷料來疏通料柱的透氣性，確保死料柱的透液性，以減少鐵水環(huán)流對(duì)爐缸的侵蝕。經(jīng)過4 個(gè)月的治理，爐缸工作狀態(tài)得到逐步恢復(fù)，爐芯溫度恢復(fù)到400 ℃以上。此次非計(jì)劃休風(fēng)對(duì)爐缸的傷害很大， 但由于采取的措施得當(dāng)，在爐芯溫度恢復(fù)到正常水平時(shí)，爐缸側(cè)壁溫度雖都有不同程度的上升， 但溫度點(diǎn)并沒有達(dá)到歷史高點(diǎn)，說明爐缸沒有發(fā)生異常侵蝕。
（2） 相持階段：2015 年1~10 月， 高爐利用系數(shù)進(jìn)一步提升至2.40 t/（m3·d）， 爐芯溫度維持在450 ℃左右。此階段，爐缸工作狀態(tài)較好，高爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定順行，爐缸側(cè)壁溫度保持平穩(wěn)下降。
（3） 快速下降階段：2015 年10 月， 由于鋼鐵行業(yè)不景氣，朝陽(yáng)鋼鐵通過降低產(chǎn)能以減少虧損，高爐利用系數(shù)維持在2.00 t/（m3·d）左右。由于低強(qiáng)度冶煉，爐缸活躍性變差，爐芯溫度快速下降至330 ℃左右。
2.1.3 爐況波動(dòng)
2016 年1~4 月，爐芯溫度主要經(jīng)歷了快速恢復(fù)相持階段和快速下降兩個(gè)階段。
（1） 快速恢復(fù)相持階段：2016 年1 月開始，鋼鐵行業(yè)開始轉(zhuǎn)暖， 朝陽(yáng)鋼鐵為了保證規(guī)模效益， 高爐利用系數(shù)快速由2.0 t/（m3·d） 提高至2.30 t/ （m3·d）左右，爐芯溫度快速恢復(fù)至450 ℃左右，同時(shí)爐缸側(cè)壁溫度也快速升高，突破歷史高點(diǎn)，達(dá)到408 ℃，爐缸開始受到非正常侵蝕。
（2） 快速下降階段：2015 年朝陽(yáng)鋼鐵為了保證經(jīng)營(yíng)效果， 始終處在低庫(kù)存生產(chǎn)，2016 年1～3月高爐提產(chǎn)，_L濓_導(dǎo)致高爐原燃料庫(kù)存不足，爐料變化頻繁，入爐粉塵增多，爐況波動(dòng)較大，再加上堿金屬、鋅負(fù)荷高致使?fàn)t墻結(jié)厚。2016 年3 月下旬至5月期間爐況失常，爐缸工作狀態(tài)逐步向差，爐芯溫度開始下降，最低降至372 ℃。
2.1.4 高爐年修
2016 年5～12 月， 爐芯溫度主要經(jīng)歷了快速恢復(fù)和快速下降兩個(gè)階段。
（1） 快速恢復(fù)階段：2016 年5 月通過休風(fēng)降料面，快速消除爐墻結(jié)厚，高爐爐況順行良好，爐芯溫度快速恢復(fù)至450 ℃左右， 同時(shí)爐缸側(cè)壁溫度也快速升高， 突破歷史高點(diǎn)， 2016 年8 月達(dá)到488 ℃，爐缸側(cè)壁受到非正常侵蝕。
（2） 快速下降階段：2016 年8 月24 日高爐檢修32 h，爐芯溫度快速下降，最低下降至410 ℃左右。2016 年11 月7 日高爐年修135 h，爐芯溫度快速下降到360 ℃。在以后爐況恢復(fù)中，爐芯溫度迅速恢復(fù)到正常水平。
2.1.5 高爐頻繁休風(fēng)及焦炭質(zhì)量下滑
2017 年1 月～2018 年4 月， 爐芯溫度主要經(jīng)歷了平穩(wěn)、逐級(jí)下降、恢復(fù)三個(gè)階段。
（1） 平穩(wěn)階段：2017 年4～7 月，爐芯溫度基本在430 ℃左右波動(dòng)，爐缸側(cè)壁溫度雖有快速上升，但隨著爐況順行， 并沒有維持在高位， 而是在300 ℃左右波動(dòng)，爐缸沒有受到非正常侵蝕。
（2） 逐級(jí)下降階段：2017 年7 月～2018 年2月， 爐芯溫度呈逐步下降趨勢(shì)， 最低下降至292 ℃，爐缸工作狀態(tài)向差趨勢(shì)明顯。2017 年下半年高爐共計(jì)休風(fēng)9 次， 高爐頻繁休風(fēng)是導(dǎo)致爐芯溫度持續(xù)下降的誘因；2017 年7 月開始，焦炭粒級(jí)達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)，大于40 mm 粒級(jí)含量降低（見圖2），小粒級(jí)焦炭明顯增多， 是爐芯溫度持續(xù)下降的根本原因。
（3） 恢復(fù)階段：2018 年2 月開始，焦化廠開始調(diào)整焦炭配煤結(jié)構(gòu)，焦炭質(zhì)量逐步好轉(zhuǎn)，爐缸工作狀態(tài)得到改善，爐芯溫度回升至410 ℃左右，但由于爐缸死料柱鐵水溝通能力較差，鐵水環(huán)流增加，加劇了爐缸的非正常侵蝕， 爐缸側(cè)壁溫度快速上升至630 ℃，為了抑制環(huán)炭溫度的上升趨勢(shì)，采用休風(fēng)涼爐的方式，以確保高爐生產(chǎn)的安全性。在隨后的生產(chǎn)當(dāng)中，爐缸死料柱溝通能力加強(qiáng)，爐況順行得到保證，爐缸側(cè)壁溫度回落至300 ℃左右，高爐產(chǎn)能回到正常生產(chǎn)水平。
2.2 爐缸側(cè)壁溫度升高原因分析
朝陽(yáng)鋼鐵高爐于2012 年11 月開始投產(chǎn)，截至2018 年4 月，高爐爐缸溫度場(chǎng)主要經(jīng)歷了5 次劇烈波動(dòng)（爐芯溫度低于400 ℃），每一次溫度場(chǎng)的異常變化，都會(huì)對(duì)爐缸造成傷害，加劇爐缸的侵蝕，使?fàn)t缸側(cè)壁某個(gè)方向的溫度超過歷史最高點(diǎn)。
朝陽(yáng)鋼鐵高爐歷年?duì)t缸爐芯溫度歷史最低點(diǎn)及爐缸側(cè)壁溫度歷史最高點(diǎn)如表2 所示。對(duì)每一次的爐缸側(cè)壁溫度的歷史最高點(diǎn)進(jìn)行原因分析。
2.2.1 冶煉強(qiáng)度升高
2018 年8 月，高爐非計(jì)劃休風(fēng)164 h,休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，爐缸熱量損失較大，休風(fēng)料沒有下達(dá)風(fēng)口，在恢復(fù)爐況過程中，難于快速補(bǔ)充爐缸熱量。爐缸活躍度變差，爐芯溫度降至歷史最低點(diǎn)。在隨后的生產(chǎn)過程中，冶煉強(qiáng)度提高，高爐利用系數(shù)長(zhǎng)時(shí)間維持在2.40 t/ （m3·d）以上，爐缸炭磚發(fā)生膨脹，導(dǎo)致爐缸側(cè)壁產(chǎn)生氣隙、溫度升高。
2.2.2 快速提產(chǎn)
2015 年下半年，由于高爐限產(chǎn)，高爐利用系數(shù)由2.3 t/ （m3·d）降至2.0 t/ （m3·d），長(zhǎng)時(shí)間低強(qiáng)度冶煉，高爐鼓風(fēng)動(dòng)能嚴(yán)重不足。2016 年初，高爐快速提產(chǎn)，爐缸內(nèi)部熱應(yīng)力變化不均勻，爐缸側(cè)壁膨脹不均勻， 渣鐵保護(hù)層脫落， 局部受到非正常侵蝕，爐缸側(cè)壁溫度升高。
2.2.3 高爐長(zhǎng)期不順
2016 年3 月末，高爐爐墻結(jié)厚，爐況順行難于保證，崩尺、滑料頻繁；爐缸熱量難于保證，爐缸狀態(tài)逐步惡化，爐況不穩(wěn)定，爐缸側(cè)壁渣鐵保護(hù)層受到破環(huán)，局部受到非正常侵蝕，導(dǎo)致爐缸側(cè)壁溫度升高。
2.2.4 高爐年修時(shí)間長(zhǎng)
2016 年11 月，高爐年修135 h，休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，爐缸熱量損失大， 爐缸熱應(yīng)力變化導(dǎo)致爐缸膨脹不均勻，局部陶瓷杯剝落，爐缸側(cè)壁溫度升高。在隨后的生產(chǎn)中，通過保持高爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定，增加鐵水中的鈦含量，形成渣鐵保護(hù)層，爐缸側(cè)壁溫度回到正常生產(chǎn)范圍以內(nèi)。
2.2.5 焦炭質(zhì)量下滑
2017 年7 月以后， 高爐休風(fēng)頻繁且焦炭質(zhì)量下滑，爐缸中心死料柱透液能力差，導(dǎo)致爐缸工作狀態(tài)難以穩(wěn)定、持續(xù)變差。焦炭質(zhì)量下滑，爐缸透液能力差，爐缸內(nèi)鐵水環(huán)流增加，致使?fàn)t缸側(cè)壁受到進(jìn)一步侵蝕，爐缸側(cè)壁溫度快速升高，在隨后的生產(chǎn)中通過采用增加鐵水鈦含量和休風(fēng)涼爐的方式，使?fàn)t缸溫度控制在合理范圍內(nèi)。
通過對(duì)朝陽(yáng)鋼鐵高爐爐缸溫度場(chǎng)進(jìn)行階段性分析， 可以得出高爐溫度場(chǎng)異常的主要影響因素有爐缸熱量不足、高爐鼓風(fēng)動(dòng)能不匹配和爐缸內(nèi)的渣鐵流動(dòng)性不合理三個(gè)方面， 在高爐冶煉過程中可以通過裝料制度、送風(fēng)制度、熱制度的合理控制，確保高爐溫度場(chǎng)在合理的區(qū)間內(nèi)波動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)高爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定順行。
3 爐缸溫度場(chǎng)異常治理措施
3.1 爐芯溫度下降治理措施
（1） 穩(wěn)定鐵水物理熱指數(shù)， 確保物理熱和化學(xué)熱匹配。高爐日常生產(chǎn)嚴(yán)禁低爐溫操作，要保證生鐵含［Si］量與鐵水物理熱相匹配，鐵水物理指數(shù)控制范圍2.5～3.5。在鐵水物理熱指數(shù)持續(xù)低于下限時(shí)，提高鐵水化學(xué)熱，鐵水中［Si］含量下限按0.35%控制，確保鐵水溫度在1 510 ℃以上；鐵水物理熱指數(shù)持續(xù)高于上限時(shí)，鐵水中［Si］含量下限按0.3%控制，鐵水溫度嚴(yán)禁低于1 495 ℃。長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng)恢復(fù)爐況期間，以物理熱和化學(xué)熱是否匹配作為判定爐缸工作狀態(tài)是否正常的基礎(chǔ)依據(jù)。
（2） 根據(jù)爐缸活躍狀態(tài)， 調(diào)整鐵水中的鈦含量。爐芯溫度持續(xù)下降時(shí)，低于下限，提高入爐焦比，提高鐵水化學(xué)熱，降低鐵水中鈦含量；當(dāng)爐芯溫度持續(xù)上升時(shí)， 接近上限， 降低鐵水物理熱指數(shù)，降低入爐焦比，增加鐵水中的鈦含量。
（3） 通過爐型管理， 確保高爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定順行。通過對(duì)爐身溫度場(chǎng)的監(jiān)控和控制，正確判斷高爐內(nèi)部煤氣流的分布情況， 有目的地控制渣皮形成和脫落，形成合理的操作爐型。
（4） 堅(jiān)持每三個(gè)月進(jìn)行一次入爐有害元素分析，并根據(jù)實(shí)際情況采取相對(duì)應(yīng)措施。針對(duì)有害元素對(duì)高爐造成的危害，通過溝通，及時(shí)停配含有害元素超標(biāo)的物料。
（5） 調(diào)整造渣制度。在爐缸活躍性向差時(shí)，終渣堿度按1.10～1.15 調(diào)整， 以達(dá)到稀釋爐渣的目的；在爐缸活躍性較好時(shí)，終渣堿度按1.15～1.20進(jìn)行調(diào)整。
3.2 爐缸側(cè)壁溫度升高治理措施
（1） 利用休風(fēng)機(jī)會(huì)對(duì)爐缸區(qū)域進(jìn)行壓漿。高爐每次休風(fēng)，對(duì)舊的壓漿孔進(jìn)行清理，同時(shí)對(duì)溫度高的區(qū)域根據(jù)實(shí)際情況重新開孔壓漿。為了避免壓漿對(duì)炭磚造成損壞，壓力不得超過1.5 MPa，
（2） 根據(jù)側(cè)壁溫度上升情況， 增大爐缸的供水量和降低水溫。在必要的情況下，軟水溫度降低至32 ℃，并將爐身水量減至最低，保證爐缸最大供水量。
（3） 適當(dāng)調(diào)整造渣制度。生鐵中［Si］含量大于0.35%，終渣堿度按下限1.10～1.15 控制，爐渣實(shí)物以石頭渣為準(zhǔn)。
（4） 增加高鈦球團(tuán)使用比例。根據(jù)高爐側(cè)壁溫度上升的不同階段趨勢(shì)，提高鐵水中的鈦含量。
（5） 加強(qiáng)爐前管理， 保證鐵口深度3.2 m 以上。針對(duì)爐缸側(cè)壁溫度異常升高的情況，采用含鈦炮泥。
（6） 降低冶煉強(qiáng)度。根據(jù)高爐側(cè)壁溫度上升不同狀態(tài)，調(diào)整不同的冶煉強(qiáng)度，達(dá)到紅色報(bào)警時(shí)要進(jìn)行休風(fēng)涼爐。
4 實(shí)踐效果
朝陽(yáng)鋼鐵從2013 年開始，持續(xù)關(guān)注高爐爐缸溫度場(chǎng)的變化趨勢(shì)， 并采取了一系列穩(wěn)定爐缸溫度場(chǎng)的治理措施， 將高爐爐缸活躍度控制在合理范圍內(nèi)，高爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定順行，實(shí)現(xiàn)了高爐每三個(gè)月檢修一次的目標(biāo)。2011~2017 年高爐生鐵一級(jí)品率如圖3 所示。由圖3 可以看出，由于高爐持續(xù)穩(wěn)定順行，鐵水質(zhì)量顯著提高，高爐生鐵一級(jí)品率呈上升趨勢(shì)，由2011 年的63.60%提高至2017 年的97.59%，爐缸管理實(shí)踐效果良好。
5 結(jié)語
爐缸熱量不足、高爐鼓風(fēng)動(dòng)能不足和爐缸內(nèi)渣鐵流動(dòng)不合理是高爐爐缸溫度場(chǎng)異常的主要影響因素。為了保持爐缸活躍狀態(tài)和高爐長(zhǎng)壽的之間的動(dòng)態(tài)平衡， 朝陽(yáng)鋼鐵建立了高爐爐缸管理模式，以爐芯溫度和爐缸側(cè)壁溫度控制標(biāo)準(zhǔn)為依據(jù)，對(duì)爐缸溫度場(chǎng)的變化采取相應(yīng)治理措施， 實(shí)現(xiàn)了高爐生產(chǎn)穩(wěn)定順行，高爐生鐵一級(jí)品率由2011 年的63.60%提升至2017 年的97.59%， 高爐生產(chǎn)持續(xù)穩(wěn)定順行，爐缸管理實(shí)踐效果良好。