高本國  王硯明  郭浩

（天津鋼管制鐵有限公司）

摘要：對天津鋼管1000m³高爐開爐成功經驗進行總結。通過開爐前精心準備，制定合理開爐方案，首次使用埋氧槍開爐，實現了3 天快速達產的最好記錄。

關鍵詞：高爐；開爐；達產；埋氧槍

1  前言

天津鋼管1000m³ 高爐于2009 年12 月24 日建成投產，設計東西向鐵口2 個，風口18 個，無料鐘爐頂布料。按照天津市采暖季限停產要求，公司決定限產并于2018 年11 月1 日實施降料面停爐，整個過程歷時7h。限產結束后于2019 年1 月25 日開爐。由于集團公司對此次高爐的各項復產工作做了充分的準備，為順利開爐打下了堅實的基礎。本次開爐方案制定周密，操作參數把控合理，取得了“一天順行，三天達產”的最好開爐水平。

2  開爐前工作

本次停爐料線雷達探尺顯示15.4m，涼爐后進入爐內檢查發現，料面成功降至風口帶區域，于探尺顯示基本吻合。由于限產時間長，借此契機，對高爐內襯進行全面噴涂，噴涂完成后，組織爐缸清理工作，由于時間富裕，本次清理爐缸至風口線以下2m，東西鐵口位置扒空,實現了鐵口與爐缸的貫通。

內襯噴涂和爐缸清理完畢后，作業區組織熱風爐烘爐和高爐烘爐工作，由于熱風爐在停爐期間采用焦爐煤氣燒爐保溫，烘爐工作簡化，高爐烘爐工作按照烘爐曲線嚴格操作。烘爐完成后，對熱風爐和高爐本體及爐頂密封系統進行打壓試漏，點檢人員用肥皂水檢漏，對漏點標記并處理，經過三次打壓試漏，具備送風開爐條件。

開爐前，高爐工藝人員和技術科進行開爐的工藝優化，主要達成以下共識：（1）考慮到限產因素前期風量小，為了快速達到加熱爐缸活躍中心，開爐采用10 個風口送風，提高鼓風動能。（2）優化布料方式，使爐內O/C 分布合理，快速形成合理的布料平臺，改善煤氣利用。（3）東鐵口使用有水炮泥堵口后，快速插入氧槍，并通壓縮空氣和氧氣，對鐵口區域爐缸進行加熱，儲備熱量利于渣鐵排放。

3  開爐料及開爐參數選擇

（1）參數選擇：本次開爐全爐焦比3.05t/t，正常料焦比0.76t/t。生鐵成分選擇：Si=2.5%，爐渣堿度選擇：全爐爐渣堿度0.7，空焦堿度0.65，正常料堿度1.00。

（2）開爐配料：負荷料采用高堿度燒結礦和宏興球團礦，為了防止渣中Al2O3 偏高，使用部分白云石、錳礦及低品位塊礦調整。（詳見表1）

表1 開爐料組成

（3）開爐料裝入順序：枕木裝至風口中心線+17 批凈焦+8 批凈焦+15 批空焦+10 批（空焦+正常料）+2（1 空焦+2 正常料），最終料批數按臨時測量料線補齊。（詳見表2）

表2 開爐裝料入爐順序

裝料過程中，為避免爐料撞擊爐墻，各段料角使用如下：α_凈焦=17°，α_空焦=20°正常料：8m 以：C²²₃²⁰₄¹⁸₃/O²⁰₅¹⁸₅。8m 以上料線每增加1-2m 同擴1°。

4   開爐操作

2018 年1 月25 日20:18 分開爐送風，10 個風口送風，送風面積0.1038，風量900m³/min，風溫670℃。送風后，20:55 東西鐵口導出管都已點著，21:11 送風風口全部點著。23:40 坐料一次（累計耗風量15 萬m³），23:50 料動后爐況逐漸轉順。由于料尺工作尚可，壓量關系適中，26 日1:35 關爐頂放散提頂壓。爐外1:40 西鐵口見渣，2:04 東鐵口見渣，標志著風口和鐵口貫通，2:35 堵東西鐵口，同時東鐵口進行埋氧槍操作。整個過程料尺下料順暢，壓量關系匹配，封堵鐵口后于7：22 東鐵口出第一爐鐵，標志著開爐復產順利。后期外圍工作組織得力，高爐逐步提升冶強，同時調整爐溫堿度，配合“發展邊緣，疏導中心”裝料制度的調整，27 日實現全風量噴煤作業。隨著渣鐵物理熱的提升和爐溫達到合理水平（Si：0.6%左右），28 日開始使用西鐵口出鐵，之后恢復正常生產交替出鐵。

開爐及達產后參數調整情況：

（1）渣鐵排放：在東鐵口見渣堵口后，東鐵口立即進行埋氧槍操作，氧槍一端焊接釬尾，利用連接套咬合通過開口機壓入，埋入后通氧氣和壓縮空氣。埋氧槍3.5h 后，關閉預埋氧槍的氧氣和壓縮空氣，同時東場具備出鐵條件，拔出氧槍，拔出后渣鐵隨之噴薄而出，渣鐵正常排出后流入干渣坑。此次開爐通過埋氧槍操作，第一次渣鐵排放非常成功，渣鐵流動性較好，效果非常明顯。為了避免爐內憋壓，本次開爐爐前工作組織得力，26 日早班共開堵口四次，通過走干渣排出渣鐵合計約130t。26 日中班渣鐵流動性良好，投用撇渣器，改沖水渣作業，大幅減輕爐前勞動負荷。

（2）降硅操作：降硅是開爐后強化冶煉的重要手段，過慢影響開爐提產進度，過快導致渣鐵溫度不足造成次生事故。此次開爐化學熱和預計相符，物理熱1460℃以上，渣鐵流動性良好。在保障渣鐵物理熱充足的前提下，逐步加風提負荷擴礦批，詳見表3。

表3 負荷調整和熱制度變化

(3)料制調整: 開爐送風后，初始裝料制度制定合理，送風后沒有進行大幅度的角度調整，隨著冶強的逐步提高，上部先采取擴礦批、加負荷、提煤比的措施，結合水溫差變化和爐頂成像對角度進行調整，使上下部匹配， 送風料動后角度由C²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²²₄²⁰₅ 調整為C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁴₃²²₄²⁰₅，27日噴煤后，煤氣量增加邊緣氣流過剩，角度由C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁴₃²²₄²⁰₅ 調整為C²⁶₃²⁴₃²²₃¹⁹₃/O²⁵₃²³₄²¹₅。調整后氣流由開爐初期的發展邊緣氣流慢慢過渡到邊緣明顯，中心可見的兩股氣流，爐況適應能力增強，為開爐后進一步提產降耗打下了基礎。

5  開爐小結

（1）本次開爐采用鐵口預埋氧槍，鼓入壓空及氧氣，大大降低了第一爐鐵的開口難度，也實現了本廠開爐第一爐鐵不用氧管燒鐵口的歷史突破，是天管歷次高爐開爐中最成功的一次。

（2）開爐參數的合理選擇，保證了送風后的鼓風動能。開爐后通過對料制的調整，煤氣分布合理，爐況穩定順行，同時在保證熱量的前提下，快速開風口，穩步降硅，活躍爐缸，為能夠快速達產達效提供條件，取得了開爐的歷史最好水平。

（3）本次開爐，爐前工作放在了重中之重。結合歷次開爐經驗，爐前工作好壞關系到高爐開爐成功與否。第一爐鐵如果開口困難，氧燒時間長，渣鐵流過大，可造成主支溝漫鐵而被迫休風，從而影響開爐進程。此次開爐對主溝和渣鐵支溝進行了加高處理，爐前人員同心協力，能夠按要求及時保證渣鐵排放，為高爐快速達產提供外圍保障。

參考文獻

[1]  范廣權編著.高爐煉鐵操作.北京：冶金工業出版社，2003.295-302.