郭會(huì)良，薛玉卿，玄振法，徐佳鋒，李 勝
（山東泰山鋼鐵集團(tuán)有限公司，山東 濟(jì)南 ２７１１００）
摘要：為保證燒結(jié)礦具有良好的冶金性能，同時(shí)提高料層透氣性，本文通過(guò)分析料面裂縫的形狀、長(zhǎng)度和生長(zhǎng)規(guī)律，研究裂縫產(chǎn)生的原因及其與點(diǎn)火溫度之間的關(guān)系，采用光學(xué)顯微鏡查看裂縫處燒結(jié)礦的微觀組織，并對(duì)裂縫處燒結(jié)礦進(jìn)行力學(xué)分析。結(jié)果表明：在一定范圍內(nèi)，隨著點(diǎn)火溫度的升高，裂縫條數(shù)呈增加趨勢(shì)，當(dāng)點(diǎn)火溫度大于１１５０℃時(shí)，裂縫條數(shù)反而呈減少趨勢(shì)；隨著點(diǎn)火溫度的升高，裂縫產(chǎn)生的位置逐漸后移，即點(diǎn)火溫度越高，裂縫的產(chǎn)生時(shí)間越晚；隨著點(diǎn)火溫度的升高，燒結(jié)礦中 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈下降趨勢(shì)，但當(dāng)溫度超過(guò) １１５０℃后，燒結(jié)礦中ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)反而呈上升趨勢(shì)；裂縫處燒結(jié)礦內(nèi)有大量針狀鐵酸鈣，存在適當(dāng)?shù)木чg裂縫和孔洞，且赤鐵礦含量適中，質(zhì)量?jī)?yōu)于內(nèi)部的燒結(jié)礦；裂縫的產(chǎn)生能改善料層內(nèi)部空氣流通，增加料層透氣性，進(jìn)而改善燒結(jié)礦質(zhì)量。理論計(jì)算結(jié)果表明，固熔物的斥力大于引力（Ｆ引 ＜Ｆ斥 ），且固相物強(qiáng)度小于液相表面張力（ξ＜ε豎 ）是裂縫產(chǎn)生的必要條件。本文研究成果可為改善實(shí)際燒結(jié)生產(chǎn)提供理論依據(jù)。
關(guān)鍵詞：鐵礦燒結(jié)；料面裂縫；點(diǎn)火溫度；化學(xué)成分；ＦｅＯ；受力狀態(tài)
鐵礦燒結(jié)是在高溫環(huán)境下生產(chǎn)具有一定物理化學(xué)性能和冶金性能燒結(jié)礦的工序，其是鋼鐵工業(yè)最常用的原料處理方法［１］ 。在我國(guó)高爐爐料結(jié)構(gòu)中，燒結(jié)礦的配比一般在 ７０％以上，個(gè)別企業(yè)甚至達(dá)到了 ８５％，而 ２０２３年我國(guó)高爐煉鐵中燒結(jié)礦的總用量也達(dá)到了 １３７３億噸［２］ 。燒結(jié)工序消耗了大量的煤、天然氣、電等能源，其綜合能源消耗占整個(gè)鋼鐵行業(yè)的 ７５％以上。此外，燒結(jié)礦的物理化學(xué)和冶金性能對(duì)后續(xù)產(chǎn)品的影響也比較大，其質(zhì)量控制是鋼鐵企業(yè)一直關(guān)注的重點(diǎn)［３］ 。
料面裂縫是燒結(jié)生產(chǎn)中的常見(jiàn)現(xiàn)象，這些裂縫會(huì)增大料層的透氣性，但同時(shí)也會(huì)產(chǎn)生熱量損失和燒結(jié)礦快速冷卻等不利影響。在生產(chǎn)過(guò)程中，很難通過(guò)操作來(lái)抑制或促進(jìn)料面裂縫的產(chǎn)生，因此很難有效發(fā)揮裂縫的有利影響。針對(duì)裂縫產(chǎn)生的原因，郭會(huì)良等［４］通過(guò)優(yōu)化水分質(zhì)量分?jǐn)?shù)來(lái)改善球團(tuán)生產(chǎn)過(guò)程中的成球率，而成球率與球團(tuán)表面的裂縫有直接關(guān)系；欽禮文等［５］研究了燒結(jié)溫度和時(shí)間對(duì)燒結(jié)礦氣孔特征的影響，發(fā)現(xiàn)隨著燒結(jié)溫度由 １２００℃升高到 １４００℃，燒結(jié)礦的氣孔率先升高后降低，并在 １２８０℃時(shí)達(dá)到峰值，氣孔形態(tài)呈不規(guī)則狀、變化不大，得出氣孔是料面裂縫產(chǎn)生的內(nèi)在原因；宋鶴鍇等［６］分析了燒結(jié)礦黏結(jié)相氣孔率的影響因素，發(fā)現(xiàn)隨著 ＳｉＯ２ 質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加氣孔率先增加后減小，隨著 Ａｌ２Ｏ３ 質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加氣孔率逐漸減小，黏結(jié)相的強(qiáng)度則隨著氣孔率的增加而減小，氣孔的性質(zhì)間接影響著燒結(jié)礦裂縫的產(chǎn)生。
目前，研究人員多采用優(yōu)化水分、溫度和化學(xué)成分等措施來(lái)改善燒結(jié)、球團(tuán)礦的質(zhì)量，而從料面裂縫的角度來(lái)深入探究其成因及其對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的影響則較少。為此，本文通過(guò)分析燒結(jié)料面裂縫產(chǎn)生的原因，闡述裂縫與點(diǎn)火溫度之間的關(guān)系，同時(shí)以裂縫內(nèi)部燒結(jié)礦的化學(xué)成分和質(zhì)量為研究對(duì)象，探討其與裂縫之間的影響關(guān)系，以期為提高燒結(jié)礦質(zhì)量、降低鋼鐵生產(chǎn)成本、控制燒結(jié)過(guò)程參數(shù)提供借鑒與參考。
１ 裂縫的形狀、長(zhǎng)度和生長(zhǎng)規(guī)律
某燒結(jié)廠備用 １８０ｍ２燒結(jié)機(jī)的寬度為 ３３ｍ，料層厚度為 ７００ｍｍ，臺(tái)車機(jī)速的可調(diào) 范 圍 為１０～１９ｍ／ｍｉｎ，點(diǎn)火采用焦?fàn)t煤氣，點(diǎn)火溫度為（１０５０±５０）℃；燒結(jié)原料選用常用的 ＰＢ粉、楊迪粉和南非粉，熔劑為生石灰。在實(shí)際運(yùn)行中，設(shè)置該燒結(jié)機(jī)的臺(tái)車機(jī)速為 １８ｍ／ｍｉｎ，燒結(jié)礦堿度為 １８，待燒結(jié)機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)后統(tǒng)計(jì)裂縫產(chǎn)生的物 理?xiàng)l件。
１.１ 裂縫的形狀
燒結(jié)料面產(chǎn)生的裂縫有不同的形狀，本文將這些裂縫分為 ４類：① 橫紋，即垂直于燒結(jié)欄板的裂縫；② 半橫紋，即橫紋中有的裂縫較短，裂縫的兩端最多僅有一端與欄板接觸；③ 貫穿紋，即橫紋中裂縫兩端貫穿整個(gè)料面；④ 縱紋，即平行于燒結(jié)欄板的裂縫。具體裂縫形狀如圖 １所示。選取生產(chǎn)平穩(wěn)的 ３個(gè)時(shí)間段（每個(gè)時(shí)間段為３０ｍｉｎ），統(tǒng)計(jì)半橫紋、貫穿紋和縱紋 ３種裂縫的條數(shù)。統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，裂縫中半橫紋的數(shù)量最多（１９條），其次是貫穿紋（９條），縱紋的數(shù)量最少（４條）。
１.２ 裂縫的長(zhǎng)度
實(shí)際燒結(jié)料面裂縫不是直線，因此測(cè)量裂縫長(zhǎng)度時(shí)作如下幾點(diǎn)假設(shè)：① 將裂縫首尾的直線距離近似看作該裂縫的長(zhǎng)度；② 在燒結(jié)機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，裂縫的長(zhǎng)度會(huì)逐漸增長(zhǎng)，選取離燒結(jié)終點(diǎn) １／３處作為測(cè)量的位置。統(tǒng)計(jì)裂縫的長(zhǎng)度時(shí)，選取正常生 產(chǎn) 時(shí) 的 ６個(gè) 時(shí) 間 段，設(shè) 置 每 個(gè) 時(shí) 間 段 為３０ｍｉｎ，得到裂縫長(zhǎng)度統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表１所示。由表１可以看出： ＜３ｍ的裂縫幾乎全部為半橫紋，少量為縱紋，［３，４）ｍ的裂縫數(shù)量總計(jì)為 ８條（貫穿紋為 ５條），≥４ｍ的裂縫為 ３條（縱紋為 ２條）；另外，所有裂縫中半橫紋的數(shù)量最多，占總數(shù)量的 ７４％，且大多數(shù)半橫紋的長(zhǎng)度為［１，２）ｍ和［２，３）ｍ，貫穿紋和縱紋的長(zhǎng)度均較大。
１.３ 裂縫的生長(zhǎng)規(guī)律
燒結(jié)料面裂縫是一個(gè)緩慢生長(zhǎng)的過(guò)程，即隨著燒結(jié)過(guò)程的進(jìn)行其長(zhǎng)度慢慢增加。在試驗(yàn)過(guò)程中，以燒結(jié)點(diǎn)火器末端為起點(diǎn)，以燒結(jié)料面末端倒數(shù)第三輛臺(tái)車為終點(diǎn)，每隔 １個(gè)臺(tái)車的距離連續(xù)測(cè)量同一裂縫的長(zhǎng)度。為避免不同長(zhǎng)度裂縫之間相互影響，設(shè)置終點(diǎn)裂縫的長(zhǎng)度為 １００％，其他時(shí)間點(diǎn)的長(zhǎng)度按其百分比（簡(jiǎn)稱“長(zhǎng)度百分比”）進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，連續(xù)測(cè)量 １０組數(shù)據(jù)，取其平均值進(jìn)行繪圖，結(jié)果如圖 ２所示。由圖 ２可以看出，隨著燒結(jié)過(guò)程的進(jìn)行，同一裂縫的長(zhǎng)度逐漸增加，裂縫的產(chǎn)生一般在燒結(jié)進(jìn)行到 １０％時(shí)開(kāi)始，即距離點(diǎn)火器末端為 ４～５ｍ，隨后則以極快的速度生長(zhǎng)；當(dāng)燒結(jié)進(jìn)行到 ４０％時(shí)，其長(zhǎng)度達(dá)到總長(zhǎng)度的 ８０％左右，再往后其生長(zhǎng)速度逐漸減緩；當(dāng)達(dá)到燒結(jié)進(jìn)行到 ６０％時(shí)，裂縫基本趨于最大值，后續(xù)基本保持不變。因此，裂縫生長(zhǎng)最快的區(qū)域一般是在燒結(jié)過(guò)程的前、中期，即燒結(jié)過(guò)程進(jìn)行到 ２０％～４０％時(shí)。
２ 裂縫與點(diǎn)火溫度的關(guān)系
２.１ 點(diǎn)火溫度對(duì)裂縫數(shù)量的影響
點(diǎn)火溫度是燒結(jié)生產(chǎn)時(shí)點(diǎn)火器點(diǎn)著燒結(jié)料面的火焰溫度，其是點(diǎn)火器的重要參數(shù)。一般點(diǎn)火溫度越高，越容易點(diǎn)著料面的固體燃料，但是點(diǎn)火溫度過(guò)高會(huì)造成點(diǎn)火煤氣的浪費(fèi)，從而增加生產(chǎn)成本。在試驗(yàn)過(guò)程中，選用相同的燒結(jié)原料配比，將點(diǎn)火溫度設(shè)定為 ９５０、１０５０、１１５０℃和 １２５０℃，在燒結(jié)料面末端倒數(shù)第三輛臺(tái)車位置查看裂縫的數(shù)量，選取生產(chǎn)平穩(wěn)的 ３個(gè)時(shí)間段，每個(gè)時(shí)間段為 ３０ｍｉｎ，結(jié)果如圖 ３所示。由圖３可以看出，在一定溫度范圍內(nèi)，隨著點(diǎn)火溫度的升高，裂縫條數(shù)呈增加趨勢(shì)，當(dāng)點(diǎn)火溫度大于 １１５０℃時(shí)，裂縫的條數(shù)反而呈減少趨勢(shì)。可知，在一定溫度范圍內(nèi)，點(diǎn)火溫度的升高對(duì)裂縫的產(chǎn)生有利，但是超過(guò)該范圍后，點(diǎn)火溫度的升高對(duì)裂縫的產(chǎn)生不利。這主要是因?yàn)闇囟鹊纳哂欣跓Y(jié)料內(nèi)部燃料的充分燃燒，從而使得物料產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，而當(dāng)溫度過(guò)高時(shí)，燒結(jié)料面溫度升高較快，反應(yīng)產(chǎn)生的大量熱量導(dǎo)致溫度升高到物料的熔點(diǎn)之上，快速冷卻后導(dǎo)致料面固結(jié)，致使裂縫不容易形成。
另外，在一定溫度范圍內(nèi)，溫度對(duì)縱紋產(chǎn)生的數(shù)量影響較小，尤其是溫度為 １０５０、１１５０℃時(shí)，二者產(chǎn)生的縱紋數(shù)量相同，且繼續(xù)提高溫度對(duì)縱紋的產(chǎn)生數(shù)量影響不大，因此，溫度不是縱紋產(chǎn)生的最主要因素。
２.２ 點(diǎn)火溫度對(duì)裂縫生長(zhǎng)速度的影響
在不同的點(diǎn)火溫度下進(jìn)行勻速燒結(jié)，選用相同的配比，分別跟蹤測(cè)量所有裂縫的長(zhǎng)度，選取終點(diǎn)裂縫的長(zhǎng)度百分比為 １００％，其他時(shí)間點(diǎn)的長(zhǎng)度按相應(yīng)百分比進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果如圖 ４所示。由圖 ４可以看出：隨著點(diǎn)火溫度的提升，產(chǎn)生裂縫的位置逐漸后移，即點(diǎn)火溫度越高，裂縫的產(chǎn)生時(shí)間越晚；而且在裂縫生長(zhǎng)到 ３０％以下時(shí)，裂縫生長(zhǎng)速度隨著溫度的升高逐漸后移，但當(dāng)裂縫生長(zhǎng)到 ３０％以上時(shí)，溫度為 １０５０℃時(shí)的生長(zhǎng)速度逐漸超過(guò) ９５０℃時(shí)的生長(zhǎng)速度，同時(shí)，點(diǎn)火溫度為 １１５０℃和 １２５０℃時(shí)也出現(xiàn)相同的現(xiàn)象，即生長(zhǎng)到 ８５％左右時(shí)，高溫物料實(shí)現(xiàn)對(duì)低溫物料生長(zhǎng)速度的反超。但在不同的溫度環(huán)境下，幾乎所有裂縫的生長(zhǎng)都在燒結(jié)進(jìn)行到 ６０％時(shí)達(dá)到最大值，即停止生長(zhǎng)。
２.３ 點(diǎn)火溫度對(duì)裂縫處燒結(jié)礦化學(xué)成分的影響
化學(xué)成分直接影響燒結(jié)礦的質(zhì)量。研究表明，裂縫處燒結(jié)礦的化學(xué)成分與內(nèi)部有較大區(qū)別，尤其是 ＦｅＯ的質(zhì)量分?jǐn)?shù)［７－９］ 。在不同點(diǎn)火溫度條件下，分別選取燒結(jié)終點(diǎn)時(shí)裂縫處距離料面 １０ｃｍ的物料進(jìn)行 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)檢測(cè)，同時(shí)檢測(cè)遠(yuǎn)離裂縫的內(nèi)部燒結(jié)礦的化學(xué)成分，結(jié)果如表 ２所示。由表 ２可以看出：在一定范圍內(nèi)，隨著點(diǎn)火溫度的升高，裂縫處燒結(jié)礦 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈下降趨勢(shì)，但溫度當(dāng)超過(guò) １１５０℃時(shí)，該值反而略有上升。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因可能是，在低于１１５０℃時(shí)，隨著溫度的升高，裂縫的產(chǎn)生較容易，而裂縫處會(huì)涌入大量新鮮空氣，導(dǎo)致裂縫中氧氣過(guò)剩，而在高溫下燒結(jié)礦與氧氣發(fā)生氧化反應(yīng)，ＦｅＯ被氧化成 Ｆｅ３Ｏ４和 Ｆｅ２Ｏ３，導(dǎo)致 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)下降；而當(dāng)溫度過(guò)高時(shí)，生成的液相較多，使得多孔的物料減少，從而降低了空氣與燒結(jié)礦接觸，導(dǎo)致 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)升高。內(nèi)部燒結(jié)礦的 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)則較穩(wěn)定，不受裂縫和點(diǎn)火溫度的影響。
３ 裂縫處燒結(jié)礦的質(zhì)量
不同位置燒結(jié)礦的質(zhì)量有很大的區(qū)別，分別取若干 １０５０℃下燒結(jié)機(jī)正常運(yùn)行狀態(tài)下生產(chǎn)的燒結(jié)礦，選取位置為裂縫處和燒結(jié)礦的內(nèi)部（非裂縫），在 １００倍的光學(xué)顯微鏡下查看微觀組織，結(jié)果如圖５所示。由圖 ５可以看出：裂縫處燒結(jié)礦內(nèi)有大量針狀鐵酸鈣，赤鐵礦多成骸晶狀，有適當(dāng)?shù)木чg裂縫和孔洞，且赤鐵礦含量適中；而燒結(jié)礦內(nèi)部，存在大量未反應(yīng)的赤鐵礦，針狀鐵酸鈣的數(shù)量極少，且晶間裂縫不規(guī)則，無(wú)大孔現(xiàn)象。從微觀結(jié)構(gòu)可以初步判斷裂縫處燒結(jié)礦形成了穩(wěn)定的針狀鐵酸鈣，而內(nèi)部的燒結(jié)礦則存在欠燒現(xiàn)象。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因可能是，裂縫處能實(shí)現(xiàn)內(nèi)部和外部的空氣流通，使得附近有充足的氧氣，便于燃料的燃燒和反應(yīng)的進(jìn)行，同時(shí)，空氣的流通有助于燒結(jié)礦的降溫，增加了料層的透氣性，使得表層物料無(wú)論成分還是質(zhì)量都優(yōu)于內(nèi)部燒結(jié)礦。
４ 裂縫的形成過(guò)程與力學(xué)分析
料面裂縫在點(diǎn)火之后一段時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生，并且隨著時(shí)間的推移，裂縫的數(shù)量和長(zhǎng)度都增大，在燒結(jié)中、后期基本定型。將裂縫的形成過(guò)程分為原始狀態(tài)、干燥狀態(tài)、熔化狀態(tài)、凝固狀態(tài) ４個(gè)階段，如圖 ６所示。由圖 ６（ａ）可知：在裂縫形成初期或點(diǎn)火初期，料層內(nèi)為均勻的制粒小球，這些小球呈密集堆積狀態(tài)，小球之間有少量的堆積空隙，有的被更小的粉末填充，有的則是孔洞形態(tài)。由偏析布料原理可知，越往下料層中的小球越大、孔洞越多。此處，為分析其形成過(guò)程，將料層中物料簡(jiǎn)化為制粒小球，并且大小一致。由圖 ６（ｂ）可知：點(diǎn)火完成后，燃料開(kāi)始燃燒，料層內(nèi)部溫度開(kāi)始上升，制粒小球內(nèi)的水分率先蒸發(fā)出來(lái)，結(jié)構(gòu)也變得更為密實(shí)。由于水分的損失，原先被水分占據(jù)的空間得到釋放，形成了水分孔洞，這些水分孔洞沒(méi)有規(guī)律性，在制粒小球的任何位置都可能發(fā)生，這種狀態(tài)也稱為干燥狀態(tài)。
由圖 ６（ｃ）可知：當(dāng)溫度進(jìn)一步升高時(shí)，水分得以全部蒸發(fā)，而制粒小球中的燃料達(dá)到著火點(diǎn)，這些燃料的燃燒使得物料發(fā)生化學(xué)變化，形成大量鐵酸鈣等低熔點(diǎn)物質(zhì)，這些低熔點(diǎn)物質(zhì)形成液相，而高熔點(diǎn)物質(zhì)仍然以固溶體的形式存在。此時(shí)，料層的化學(xué)成分與起初的制粒小球完全不同，有大量新物相產(chǎn)生，由于液相的生成和水分的蒸發(fā)，整個(gè)料面高度緩慢下降，整個(gè)料層在此時(shí)最為緊密，幾乎沒(méi)有空隙，固溶體有大有小，排列也沒(méi)有次序，液相填充在固溶體的空隙中。由圖 ６（ｄ）可知：隨著燃燒的完成，整個(gè)料層溫度下降，液相也逐漸變成固相，體積開(kāi)始收縮，在應(yīng)力的作用下，收縮速度快的區(qū)域率先形成裂縫。由于裂縫的形成具有連續(xù)性，已形成裂縫的區(qū)域逐漸斷裂開(kāi)來(lái)，形成更大的裂縫，進(jìn)而擴(kuò)展到料層內(nèi)部，這一過(guò)程稱為凝固過(guò)程。
在體系產(chǎn)生裂縫的過(guò)程中，有眾多力的參與，其受力狀態(tài)如圖 ７所示。在燒結(jié)礦處于熔化狀態(tài)和凝固狀態(tài)之間時(shí)，不同固溶體之間的距離是不同的，距離越近，越容易看成是一個(gè)整體，二者在液相的包裹下連接更緊密；而距離相對(duì)較遠(yuǎn)的兩個(gè)固溶體之間隔著液相，是一個(gè)固 －液 －固的兩相界面，其連續(xù)性較差。由圖 ７可知，假設(shè) Ａ、Ｂ兩個(gè)固溶體相距較遠(yuǎn)，而 Ａ左側(cè)有較多相鄰固溶體，Ｂ右側(cè)有較多固溶體，相鄰固溶體之間由于液相黏度的存在會(huì)相互吸引，假設(shè)吸引力為ｆ１（Ｎ）和 ｆ４（Ｎ），在眾多吸引力的作用下，最終 Ａ左側(cè)的固溶體給 Ａ的吸引力為 ｆ２（Ｎ），Ｂ右側(cè)給 Ｂ的吸引力為 ｆ３ （Ｎ），這兩個(gè)力分別有使 Ａ、Ｂ量固溶體向相反方向移動(dòng)的趨勢(shì)。除了這兩個(gè)力之外，分子之間存在引力與排斥力，也存在因熱脹冷縮產(chǎn)生的應(yīng)力，這些力與 ｆ２、ｆ３ 共同作用在Ａ、Ｂ兩物體上，其宏觀受力可表示為 Ｆ１（Ｎ）和Ｆ２（Ｎ），這兩個(gè)力的方向相反。
在 Ａ、Ｂ量固溶體之間存在著低熔點(diǎn)液相，這些液相的表面和內(nèi)部都存在張力，這些張力分 解到水 平 和 豎 直 方 向 上 用 ε１（Ｎ）、ε２（Ｎ）和ε３（Ｎ）、ε４（Ｎ）表示，因此，對(duì)于該區(qū)域，水平方向的受力可用如式（１）、（２）所示。
Ｆ引 ＝ε１＋ε２ （１）
Ｆ斥 ＝Ｆ１＋Ｆ２ （２）
式中：Ｆ引 為水平方向液相的凝聚力（Ｎ），有將Ａ、Ｂ兩物體相互拉近的趨勢(shì)；Ｆ斥為水平方向上的宏觀力（Ｎ），有將兩物體向相反方向移動(dòng)的趨勢(shì)。
由此可以看出：當(dāng) Ｆ引 ＞Ｆ斥 時(shí)，兩物體相互接近，Ａ、Ｂ物體之間不會(huì)產(chǎn)生裂縫；當(dāng) Ｆ引 ＜Ｆ斥 時(shí)， 兩物體相互遠(yuǎn)離，Ａ、Ｂ物體之間有可能產(chǎn)生裂縫。此外，在豎直方向上的張力 ε３和 ε４有讓連接的液相區(qū)域逐漸變細(xì)的趨勢(shì)，當(dāng)連接的液相區(qū)域變細(xì)到零時(shí)，液相斷開(kāi)，產(chǎn)生孔洞或裂縫，而阻止這一變細(xì)的力為固相物的強(qiáng)度，用 ξ（Ｎ）表示。
則豎直方向的引力為
ε豎 ＝ε３＋ε４ （３）
因此，若 ξ≥ε豎 時(shí)，固相物強(qiáng)度較大，液相的應(yīng)力不足以將液相連接區(qū)域變得更細(xì)，也就不會(huì)有裂縫產(chǎn)生；反之，固相物強(qiáng)度小，有產(chǎn)生裂縫的趨勢(shì)。因此，要想有裂縫的產(chǎn)生并持續(xù)增大，該區(qū)域的受力必須同時(shí)滿足 Ｆ引 ＜Ｆ斥 和 ξ＜ε豎 的條件。
５ 結(jié) 論
（１）在一定范圍內(nèi)，隨著點(diǎn)火溫度的升高，裂縫數(shù)量呈增加趨勢(shì)，且燒結(jié)礦裂縫處的 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈現(xiàn)下降趨勢(shì)；當(dāng)點(diǎn)火溫度大于 １１５０℃時(shí)，裂縫的數(shù)量反而呈減少趨勢(shì)，同時(shí)，燒結(jié)礦中裂縫處 ＦｅＯ質(zhì)量分?jǐn)?shù)略有上升。
（２）裂縫處燒結(jié)礦內(nèi)有大量針狀鐵酸鈣，存在適當(dāng)?shù)木чg裂縫和孔洞，且赤鐵礦含量適中，微觀結(jié)構(gòu)優(yōu)于內(nèi)部的燒結(jié)礦。
（３）裂縫的產(chǎn)生在理論上能增加料層的透氣性和改善裂縫處燒結(jié)的微觀結(jié)構(gòu)，是有利的方面，但同時(shí)也能改變料層內(nèi)部氣流的運(yùn)動(dòng)，減少遠(yuǎn)離裂縫處流經(jīng)的空氣量，出現(xiàn)欠燒現(xiàn)象。另外，根據(jù)理論分析，裂縫的產(chǎn)生需滿足 Ｆ引 ＜Ｆ斥 和 ξ＜ε豎 的條件。
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