劉理軍

（新疆和鋼新能科技股份有限公司）

本次某高爐開爐后，在測量監護爐底一層和爐缸二層冷卻壁的出水溫差熱流強度時發現，鐵口西側的冷卻壁熱流強度在持續升高，由開爐初期測量的1.8℃，21日上升到2.5℃，23日上午上升到3.1℃，23日下午又降至2.5℃。

1  現狀分析

2.1  2020年3月10日拔爐完進入爐缸后，爐缸現狀

1、3#風口下部800mm處的最外側小塊碳磚之間有膨脹縫隙。

2、原因分析：受冬季兩次開停爐、死鐵層膨脹、收縮，導致爐缸環形碳磚出現裂縫、但從拔爐直觀分析，碳磚清洗可見，碳磚無侵蝕脫落現象；

3、采取措施：

（1）開爐時，此風口暫先堵住，待冶煉幾爐高硅鐵后再開此風口；

（2）開爐后，看水大班長必須每天將重點部位（3#風口下部、鐵口區域、二層冷卻壁等）測量的熱流強度發到工作群內，有異常要及時匯報。要求三班工長做好監督。

2  爐缸三層熱電偶現狀

1、爐缸熱電偶整體分布情況及當前值（2020年3月24日16:30時數據）

 2、爐缸第二層熱電偶溫度分析（鐵口下方熱電偶，標高6.981）

（1）熱電偶分布及插深；575mm   805mm      耐材厚度；1150、

（2）爐缸二層溫度數據對比分析

情況分析：此處碳磚砌筑總厚度1150mm、熱電偶插深第一點575mm、第二點805mm，第二點熱電偶數據工作正常未燒壞、證明碳磚侵蝕未到805mm處，且兩點溫度均未達到歷史最高值及歷史平均值，故可判定熱電偶區域碳磚未侵蝕至805mm范圍以內，屬于安全狀態；

3、爐缸第三層熱電偶溫度分析（鐵口上方熱電偶，標高7.846）

（1）熱電偶分布及插深；690mm      耐材厚度；1035mm

（2）爐缸三層溫度數據對比分析

情況分析；4-1溫度，角度處于鐵口正上方、插入耐材深度690、此處總耐材深度1035mm、目前溫度接近穩產時平均水平，未達到歷史最高值，證明此處電偶溫度正常，屬于安全狀態；

4、爐缸第四層熱電偶溫度分析（二、三層冷卻壁中間，標高8.711）

（1）熱電偶分布及插深；520mm      耐材厚度；750mm

（2）爐缸四層溫度數據對比分析

 情況分析；3-1、4-1熱電偶處于第二代、第三代冷卻壁接縫處，此處耐材砌筑厚度750mm、熱電偶插深520mm深度，角度處于鐵口東西兩側，當前溫度與歷史最高溫度、穩產平均溫度相比，均低于此處溫度，證明此熱電偶范圍內碳磚侵蝕正常，屬于安全狀態；

鐵口兩側熱電偶分析總結；通過對鐵口兩側熱電偶總計三層、五處數據分析，當前熱電偶溫度均未超出高產穩產時歷史最高值、及穩產平均值數據，熱電偶工作狀態正常，證明熱電偶范圍內環形碳磚侵蝕正常，屬于安全工作狀態。

3  爐缸爐殼開裂現狀

爐殼開裂現象總計出現三次；

第一次；2018年8月份左右，三四號分口下方爐殼開裂、從分口平臺處一直開裂至爐底，焊縫長度約4.5米，當時利用檢修機會找外協單位補焊；至2020年3月24日，此焊縫二次開裂，目前還未補焊；

第二次；2020年元月份開爐后、2號風口下方爐殼開裂、與3#分口下方大致相同，焊縫長度約4.5米，在疫情停產期間補焊完成，目前無裂縫；

第三次；在疫情停產檢修期間，爐缸壓漿時，正南面爐殼開裂約2米焊縫，當即補焊處理，目前無泄漏；

照片如下；

通過爐缸爐殼焊縫頻繁開裂現象看出，爐殼開裂一般處于開爐后7-10天左右、此時處于死鐵層融化階段；死鐵層凝固時，導致爐缸耐材收縮產生縫隙，開爐時大量串煤氣，使得爐殼溫度升高，熱漲冷縮，爐殼產生局部應力；爐缸死鐵層融化階段，爐缸耐材膨脹，加之爐缸串煤氣現象爐殼升溫，導致爐殼熱應力無法釋放，焊縫開裂。

預防措施：再次出現停爐、開爐爐時、將爐缸灌漿孔部分打開，及時釋放爐缸應力及壓力，及時排除開爐產生的水蒸氣及余壓，待爐缸死鐵層完全溶化后，關閉壓漿孔，可防止部分爐缸熱應力集中導致爐殼開裂問題。

4  鐵口兩塊冷卻壁熱流現狀

1、鐵口兩塊冷卻壁水溫差及熱流強度

 2、熱流強度計算

原因分析：

1、鐵口西側冷卻壁水溫差比其他同帶冷卻壁水溫差高出1.0-1.5度，熱流強度高出約2000 KcAl/(m2.h)，3月23日熱流值達到7036.30 KcAl/(m2.h)，已達到報警值，此處處于薄弱區，需加強管理警惕；

2、由于冷卻壁均為雙聯，水流速8200kg/h，相比B爐9400 kg/h流速較低，后期需改為單聯進水，提高流速，增加冷卻強度。

現狀分析總結；

1、鐵口兩側爐缸環形碳磚存在收縮縫隙，存在串煤氣隱患，需采取高減、高硅、釩鈦等護爐措施；

2、鐵口兩側熱電偶溫度均未超出歷史最高值及歷史平均值，若達到歷史最高值，證明熱電偶范圍內碳磚侵蝕正常，處于安全工作狀態；

3、爐缸爐殼焊縫頻繁開裂，爐缸串煤氣嚴重，爐缸需壓漿處理，并注意再次出現開停爐期間，爐缸灌漿孔打開及時泄壓釋放應力，防止爐殼再次開裂。

4、鐵口西側冷卻壁熱量強度達到警戒值，需警惕管理，冷卻壁水管改為單聯，增加冷卻強度。

5  預防措施

5.1  完善日常數據監測及分析、形成常態管理、達到預警目的

1、水溫差及熱流臺賬；增加爐缸一、二帶冷卻壁水溫差及熱流臺賬、形成日監測、旬總結分析制度，由看水班落實；

2、爐皮測溫臺賬：增加爐缸爐皮測溫制度，每班測溫一次，建立測溫臺賬，由看水班執行，發現異常數據，及時采取爐皮降溫措施；

3、鐵口周圍熱電偶臺賬：對鐵口兩側、上下區域三層、五處熱電偶溫度單獨建立臺賬，進行單獨分析，每旬分析一次，進行總結，達到預警作用，由工長負責落實，如下表：

5.2  鐵口兩塊冷卻壁改為單聯，增加冷卻強度

1、生產期間，將鐵口兩塊冷卻壁單聯水管提前布置到位，利用修風機會，及時更改為單聯；

2、利用月檢修，對鐵口兩塊冷卻壁進行反吹，防止雜物泥漿沉淀，影響冷卻水流速及流量。

5.3  采取階段性護爐措施

根據爐缸熱電偶溫度、串煤氣現象、冷卻壁熱流強度情況，采取定期護爐措施；如釩鈦護爐、高減高硅低硫護爐等措施，由工段提出，廠部商量后采?。?/p>

5.4  采取爐缸壓漿、爐殼補焊、治理爐缸串煤氣問題

利用本月月檢修機會、對開裂爐殼進行補焊，并對爐缸進行壓漿，壓漿采取修風壓漿、復風期間壓漿，兩次壓漿，杜絕串煤氣現象；

5.5  重點關注鐵口周圍熱電偶溫度變化，及時掌握碳磚侵蝕情況

根據鐵口兩側三層、五處熱電偶數據單獨臺賬，若溫度超出穩產平均值、采取護爐措施、超出歷史最高值，采取縮小分口措施、若兩點式熱電偶第一點燒壞，必要時采取堵風口，降低冶強措施；

5.6  工長熟練掌握緊急事故處理措施

一旦有事故發生，立即減風泄壓，立即開放風閥、重力放散閥泄壓。

6  處理效果

高爐生產期間，鐵口兩側冷卻壁熱流強度超出警戒值，高達14036.30 KcAl/(m².h)，隨時有可能發生燒穿，造成重大安全事故的隱患，通過上述措施，經過一段時間的生產后，熱流強度降至6500KcAl/(m².h)，達到安全生產的標準。