原料情況對比
原料名稱 |
TFe |
FeO |
SiO2 |
CaO |
Al2O3 |
MgO |
S |
P |
R2 |
高燒(變料前) |
54.42 |
8.42 |
5.81 |
11.79 |
2.23 |
2.62 |
0.017 |
0.081 |
2.03 |
高燒(變料后) |
50.09 |
8.05 |
6.68 |
14.39 |
2.66 |
3.1 |
0.051 |
0.062 |
2.15 |
低燒(變料前) |
57.09 |
13.73 |
9.21 |
6.03 |
2.39 |
1.01 |
|
0.086 |
0.65 |
低燒(變料后) |
55.75 |
12.68 |
8.85 |
6.29 |
2.67 |
0.95 |
|
0.07 |
0.71 |
球團 |
63.54 |
|
4.14 |
0.98 |
1.4 |
0.61 |
|
|
|
伊朗塊礦 |
59.7 |
|
5.44 |
|
2.57 |
|
|
|
|
澳塊 |
57.67 |
|
5.14 |
|
2.33 |
|
|
|
|
其它情況:
風口數量 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
風口直徑 |
110 |
110 |
115 |
110 |
115 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
110 |
風口長度 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
470 |
風口類型 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
斜5度 |
原配比:高燒70球團4低燒12伊朗3澳塊11,現配比高燒66球團8低燒10伊朗3澳塊13;高爐容積845M3;風口面積0.1927 M2。
原燃料狀況分析:
一、高燒粒度特別差,碎,強度低,缺少粘結相,一抓一把跟大米一樣,里邊還有摻雜著透紅的未燒熟的礦粉,入爐后粉化嚴重;
二、塊礦濕、粘,粉末篩不凈,澳塊粘篩嚴重,三個塊礦倉無法保證篩分效果;
三、高燒品位下降較多,從54.52下降到50.09,綜合品位從55.5下降到52.5.
高爐爐況表現:
一、中心氣流消失,邊緣翻氣流嚴重,風壓時有冒尖,頂壓出現尖峰,高爐風量從2280下降到2190,接受風量能力差,加不上風;
二、產量降低,跑不動料,產量從3000噸下降到2800噸,渣量大,爐前打開鐵口就是渣,易憋風頂溫高打水多;
三、燃料比升高,從526上升到550,無法接受高煤量,煤吹多了爐子難受,物理熱容易低而且一低渣就流動性很差,出鐵困難。
應對措施:
一、礦批從26.8噸退到25.5噸,角度從J41(2)39(2)36.5(2)34(2)31(2)27(3)K38(2)36(3)34(3)32(2)退到J41(3)39(2)36.5(2)34(2)31(2)27(3)K33(5)31(5),角差從0.85退到-2.64,減少礦的環帶;
二、爐前來罐馬上就開口,一次盡量開大放渣,盡最大努力縮短出鐵間隔時間;
三、風壓上限從345降到335,合適爐溫要求從0.18-0.3%提高到0.25-0.4%,物理熱保證1480-1510,保證渣鐵暢流,為爐前出鐵創造條件;
四、球團配比從4%上調到8%,盡量提高綜合品位。
有待改進方面:
一、燒結配料跟不上應該把好料盡量保證高燒,畢竟高爐爐料結構中高燒占很大比例,高燒的質量直接影響高爐順行,這次高燒質量下降很多,入爐后大量粉化導致高爐透氣性差,邊緣翻氣流嚴重,中心無法吹透;
二、低品位期間若有休風機會應該適當增大風口面積,減少因為中心無法吹透氣流反擊造成邊緣翻氣流現象;
三、退角差幅度過大,中心和邊緣氣流兩股氣流都要照顧到,這次翻氣流一味讓邊結果邊沒讓出來,中心壓死,就是說在邊緣氣流未得到改善的情況下不宜壓中心,防止難行。