宋 黎， 高 勝， 周文俊， 趙高峰， 喬長生

（山西通才工貿有限公司， 山西 臨汾 041000）

摘 要：因通才生產的臨時調整，2 號高爐于 2021 年 6 月 28 日進行燜爐操作。通過制定科學的復風方案，高爐在 7 月 1 日開始送風，高爐實際燜爐 95 h，在開爐后 16 h 達到正常冶煉水平，實現了爐況的快速恢復。

關鍵詞：高爐 燜爐 快速恢復

山西通才工貿有限公司（全文簡稱通才）2 號高爐于 2012 年 9 月投產，設有東西兩個出鐵口，兩鐵口互成 180°，24 個風口送風。有效容積 1 860 m³。 爐頂采用串罐無料鐘爐頂設備，加裝煤氣回收系統。高爐爐底采用陶瓷杯加水冷碳磚工藝，爐缸及爐腹部位采用薄壁內襯結構和銅冷卻壁技術軟水密閉循環系統。有 4 座熱風爐，采用 2 燒 2 送的操作制度，操作方便。

由于公司生產調整，于 2021 年 6 月 28 日到 7月1 日對高爐進行燜爐作業，燜爐時間為 95 h，送風后采取一系列措施，僅用時 16 h，高爐便實現了全風水平。

1 休風前的爐況處理以及準備情況

休風之前穩定順行的爐況是復風后爐況快速恢復的基礎。在確保爐缸工作狀態良好的前提下，高爐在休風之前適當提高生鐵 w（Si），將其控制在 0.4%~0.5%范圍內；鐵水物理熱在 1 520 ℃以上；料線從正常料線的 1.8 m 提高到 2 m；爐渣堿度適當放低，保證渣鐵流動性。休風前高爐穩定順行，具體參數如表 1 所示。休風當日將高爐焦比提高到 400 kg/t，煤比降低到 140 kg/t。調輕焦炭負荷，調整煤氣流分布，適當發展邊緣氣流，增加爐料透氣性，為燜爐后煤氣分布的重組及爐缸的迅速活躍創造條件，從而保障爐況的快速恢復。

2 休風料概況

此次休風燜爐 95 h。長時間休風后料柱受重力影響會被整體擠壓，從而導致軟融帶焦窗的透氣性和透液性變差，復風后高爐接受風量的能力變差，且復風后煤氣流需要重新分布，所以合理加入休風料是保證高爐送風后快速恢復爐況的關鍵。為保證復風后爐缸的熱量損失能夠得到彌補，需要集中加凈焦。根據休風時間以及冶煉周期，并且結合具體爐況，本次燜爐料的具體下料過程如下：

燜爐料由凈焦、空焦、正常負荷料組成。根據高爐有效容積計算，首先開始加入 232 t 凈焦，焦炭入爐后開始走正常料，礦批 29 t，焦炭負荷為 2.5。每批負荷料帶入 1.75 t 錳礦、1.8 t 蛇紋石，按照生鐵w（Si）= 2.5%，爐渣二元堿度 1.05 調整礦石配比。8 批正常料入爐后，加 58 t 空焦，帶入 5.8 t 錳礦和 2.3 t 蛇紋石?？战辜油旰笤倮^續走正常料，礦批 29 t，焦炭負荷2.8。每批負荷料帶入 1.75 t 錳礦、1.25 t 蛇紋石，按照生鐵 w（Si）=2.0%，爐渣二元堿度 1.08 調整礦石配比。10 批正常料入爐后，加 35 t 空焦，帶入 3.5 t 錳礦和 2.3 t 蛇紋石。空焦加完后再繼續走正常料，礦批29 t，焦炭負荷 3.2，每批負荷料帶入 1.75 t 錳礦、0.85 t 蛇 紋石，按照生鐵 w（Si）=1.5%，爐渣二元堿度 1.1 調整 礦石配比。最后一爐鐵采取提高開口機角度、大噴鐵口等措施，盡量保證爐缸內渣鐵出凈，之后高爐休風。具體料單如下頁表 2 所示。

3 燜爐后保溫措施

由于高爐休風時間長，燜爐后為了減少高爐的熱量損失，必須對高爐進行密封。休風后及時對風口進行堵泥密封，每隔 0.5 h 由專人巡檢風口密封是否完好，值班室人員應注意頂溫和料線的變化情況，發現異常及時通知值班工長查看風口密封是否完好。休風之前對高爐冷卻系統進行全面查漏，以保證休風后冷卻系統不漏水，并且要降低冷卻強度。休風1 h 后冷卻水量按正常水量的 80%控制，2 h 之后將冷卻水量降低至正常水量的 50%。

4 復風開爐

4.1 復風前準備工作

復風前對燜爐期間所有的檢修項目進行驗收。復風后前期單場出鐵，送風前 2 h 鉆開東鐵口，實現鐵口和上方風口通氣。鐵口按工藝要求預埋氧槍。本次燜爐計劃 96 h，實際燜爐時間為 95 h。采用偏風口送風，西鐵口上方送風前捅開 9~18 號 10 個風口，送風面積 0.081 m2。其他 14 個風口用提前制作好的紅磚堵嚴，杜絕出現風口自開。風口布局如圖 1 所示。

4.2 復風后的操作

復風后爐內熱損失比較大，物理熱偏低，渣鐵黏稠，流動性差，渣鐵出不凈，初始風量不宜太大，避免渣鐵生成速度滲透不平衡而燒壞小套。7 月 1 日夜班開始復風，復風后使用風量為 1 500 m³ /min。復風前期參照休風時的布料矩陣進行調整，臨送風前測得料線深度為 4 m，角度收縮取 0.5 m 時 1°的經驗值，并縮小料面平臺寬度，以利于兩道煤氣流發展。焦炭負荷的調整以盡快恢復到正常爐溫水平為方向，及時降低焦比。復風 30 min 后進行引煤氣操作。為減少爐前工作量，本次復風第一爐鐵準備過撇渣器。當計算理論鐵量達到 200 t 后，打開西鐵口，第一爐渣鐵流動性良好，出鐵約 140 t。隨著第一爐鐵順利排出，高爐開始開風口，進行加風操作。7 月 2 日白班 17：50 風口全開，風量加至 3 750 m³ /min，高爐基本恢復正常。本次燜爐開爐恢復速度快，且高爐沒有出現反復波動情況，取得了較好的經濟效益。開爐 達產主要技術指標如表 3 所示。

5 結論

1）本次開爐前鐵口預埋自制氧槍，可調整氧氣和壓縮空氣比例，不僅保證了鐵口區域耐材及孔道安全，也使爐缸加熱效果更好。

2）合理控制好第一爐出鐵時間，當計算理論鐵量達 200 t 后，直接開鐵口過撇渣器，放水渣，這不僅減少了爐前勞動強度，也避免了放干渣污染環境。

3）本次燜爐復風取得了較好的成績，復風沒有發生燒壞小套的情況，避免了爐況反復波動。布料矩陣及爐渣堿度調整及時，為加風創造了條件，并使其與風量匹配，復風 16 h 后高爐風口全開，達到正常冶煉水平，實現了爐況的快速恢復，取得了良好的經濟效益。

參考文獻

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