宋 黎， 高 勝， 周文俊， 趙高峰， 喬長(zhǎng)生

（山西通才工貿(mào)有限公司， 山西 臨汾 041000）

摘 要：因通才生產(chǎn)的臨時(shí)調(diào)整，2 號(hào)高爐于 2021 年 6 月 28 日進(jìn)行燜爐操作。通過(guò)制定科學(xué)的復(fù)風(fēng)方案，高爐在 7 月 1 日開始送風(fēng)，高爐實(shí)際燜爐 95 h，在開爐后 16 h 達(dá)到正常冶煉水平，實(shí)現(xiàn)了爐況的快速恢復(fù)。

關(guān)鍵詞：高爐 燜爐 快速恢復(fù)

山西通才工貿(mào)有限公司（全文簡(jiǎn)稱通才）2 號(hào)高爐于 2012 年 9 月投產(chǎn)，設(shè)有東西兩個(gè)出鐵口，兩鐵口互成 180°，24 個(gè)風(fēng)口送風(fēng)。有效容積 1 860 m³。 爐頂采用串罐無(wú)料鐘爐頂設(shè)備，加裝煤氣回收系統(tǒng)。高爐爐底采用陶瓷杯加水冷碳磚工藝，爐缸及爐腹部位采用薄壁內(nèi)襯結(jié)構(gòu)和銅冷卻壁技術(shù)軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)。有 4 座熱風(fēng)爐，采用 2 燒 2 送的操作制度，操作方便。

由于公司生產(chǎn)調(diào)整，于 2021 年 6 月 28 日到 7月1 日對(duì)高爐進(jìn)行燜爐作業(yè)，燜爐時(shí)間為 95 h，送風(fēng)后采取一系列措施，僅用時(shí) 16 h，高爐便實(shí)現(xiàn)了全風(fēng)水平。

1 休風(fēng)前的爐況處理以及準(zhǔn)備情況

休風(fēng)之前穩(wěn)定順行的爐況是復(fù)風(fēng)后爐況快速恢復(fù)的基礎(chǔ)。在確保爐缸工作狀態(tài)良好的前提下，高爐在休風(fēng)之前適當(dāng)提高生鐵 w（Si），將其控制在 0.4%~0.5%范圍內(nèi)；鐵水物理熱在 1 520 ℃以上；料線從正常料線的 1.8 m 提高到 2 m；爐渣堿度適當(dāng)放低，保證渣鐵流動(dòng)性。休風(fēng)前高爐穩(wěn)定順行，具體參數(shù)如表 1 所示。休風(fēng)當(dāng)日將高爐焦比提高到 400 kg/t，煤比降低到 140 kg/t。調(diào)輕焦炭負(fù)荷，調(diào)整煤氣流分布，適當(dāng)發(fā)展邊緣氣流，增加爐料透氣性，為燜爐后煤氣分布的重組及爐缸的迅速活躍創(chuàng)造條件，從而保障爐況的快速恢復(fù)。

2 休風(fēng)料概況

此次休風(fēng)燜爐 95 h。長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng)后料柱受重力影響會(huì)被整體擠壓，從而導(dǎo)致軟融帶焦窗的透氣性和透液性變差，復(fù)風(fēng)后高爐接受風(fēng)量的能力變差，且復(fù)風(fēng)后煤氣流需要重新分布，所以合理加入休風(fēng)料是保證高爐送風(fēng)后快速恢復(fù)爐況的關(guān)鍵。為保證復(fù)風(fēng)后爐缸的熱量損失能夠得到彌補(bǔ)，需要集中加凈焦。根據(jù)休風(fēng)時(shí)間以及冶煉周期，并且結(jié)合具體爐況，本次燜爐料的具體下料過(guò)程如下：

燜爐料由凈焦、空焦、正常負(fù)荷料組成。根據(jù)高爐有效容積計(jì)算，首先開始加入 232 t 凈焦，焦炭入爐后開始走正常料，礦批 29 t，焦炭負(fù)荷為 2.5。每批負(fù)荷料帶入 1.75 t 錳礦、1.8 t 蛇紋石，按照生鐵w（Si）= 2.5%，爐渣二元堿度 1.05 調(diào)整礦石配比。8 批正常料入爐后，加 58 t 空焦，帶入 5.8 t 錳礦和 2.3 t 蛇紋石。空焦加完后再繼續(xù)走正常料，礦批 29 t，焦炭負(fù)荷2.8。每批負(fù)荷料帶入 1.75 t 錳礦、1.25 t 蛇紋石，按照生鐵 w（Si）=2.0%，爐渣二元堿度 1.08 調(diào)整礦石配比。10 批正常料入爐后，加 35 t 空焦，帶入 3.5 t 錳礦和 2.3 t 蛇紋石。空焦加完后再繼續(xù)走正常料，礦批29 t，焦炭負(fù)荷 3.2，每批負(fù)荷料帶入 1.75 t 錳礦、0.85 t 蛇 紋石，按照生鐵 w（Si）=1.5%，爐渣二元堿度 1.1 調(diào)整 礦石配比。最后一爐鐵采取提高開口機(jī)角度、大噴鐵口等措施，盡量保證爐缸內(nèi)渣鐵出凈，之后高爐休風(fēng)。具體料單如下頁(yè)表 2 所示。

3 燜爐后保溫措施

由于高爐休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，燜爐后為了減少高爐的熱量損失，必須對(duì)高爐進(jìn)行密封。休風(fēng)后及時(shí)對(duì)風(fēng)口進(jìn)行堵泥密封，每隔 0.5 h 由專人巡檢風(fēng)口密封是否完好，值班室人員應(yīng)注意頂溫和料線的變化情況，發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)通知值班工長(zhǎng)查看風(fēng)口密封是否完好。休風(fēng)之前對(duì)高爐冷卻系統(tǒng)進(jìn)行全面查漏，以保證休風(fēng)后冷卻系統(tǒng)不漏水，并且要降低冷卻強(qiáng)度。休風(fēng)1 h 后冷卻水量按正常水量的 80%控制，2 h 之后將冷卻水量降低至正常水量的 50%。

4 復(fù)風(fēng)開爐

4.1 復(fù)風(fēng)前準(zhǔn)備工作

復(fù)風(fēng)前對(duì)燜爐期間所有的檢修項(xiàng)目進(jìn)行驗(yàn)收。復(fù)風(fēng)后前期單場(chǎng)出鐵，送風(fēng)前 2 h 鉆開東鐵口，實(shí)現(xiàn)鐵口和上方風(fēng)口通氣。鐵口按工藝要求預(yù)埋氧槍。本次燜爐計(jì)劃 96 h，實(shí)際燜爐時(shí)間為 95 h。采用偏風(fēng)口送風(fēng)，西鐵口上方送風(fēng)前捅開 9~18 號(hào) 10 個(gè)風(fēng)口，送風(fēng)面積 0.081 m2。其他 14 個(gè)風(fēng)口用提前制作好的紅磚堵嚴(yán)，杜絕出現(xiàn)風(fēng)口自開。風(fēng)口布局如圖 1 所示。

4.2 復(fù)風(fēng)后的操作

復(fù)風(fēng)后爐內(nèi)熱損失比較大，物理熱偏低，渣鐵黏稠，流動(dòng)性差，渣鐵出不凈，初始風(fēng)量不宜太大，避免渣鐵生成速度滲透不平衡而燒壞小套。7 月 1 日夜班開始復(fù)風(fēng)，復(fù)風(fēng)后使用風(fēng)量為 1 500 m³ /min。復(fù)風(fēng)前期參照休風(fēng)時(shí)的布料矩陣進(jìn)行調(diào)整，臨送風(fēng)前測(cè)得料線深度為 4 m，角度收縮取 0.5 m 時(shí) 1°的經(jīng)驗(yàn)值，并縮小料面平臺(tái)寬度，以利于兩道煤氣流發(fā)展。焦炭負(fù)荷的調(diào)整以盡快恢復(fù)到正常爐溫水平為方向，及時(shí)降低焦比。復(fù)風(fēng) 30 min 后進(jìn)行引煤氣操作。為減少爐前工作量，本次復(fù)風(fēng)第一爐鐵準(zhǔn)備過(guò)撇渣器。當(dāng)計(jì)算理論鐵量達(dá)到 200 t 后，打開西鐵口，第一爐渣鐵流動(dòng)性良好，出鐵約 140 t。隨著第一爐鐵順利排出，高爐開始開風(fēng)口，進(jìn)行加風(fēng)操作。7 月 2 日白班 17：50 風(fēng)口全開，風(fēng)量加至 3 750 m³ /min，高爐基本恢復(fù)正常。本次燜爐開爐恢復(fù)速度快，且高爐沒(méi)有出現(xiàn)反復(fù)波動(dòng)情況，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。開爐 達(dá)產(chǎn)主要技術(shù)指標(biāo)如表 3 所示。

5 結(jié)論

1）本次開爐前鐵口預(yù)埋自制氧槍，可調(diào)整氧氣和壓縮空氣比例，不僅保證了鐵口區(qū)域耐材及孔道安全，也使?fàn)t缸加熱效果更好。

2）合理控制好第一爐出鐵時(shí)間，當(dāng)計(jì)算理論鐵量達(dá) 200 t 后，直接開鐵口過(guò)撇渣器，放水渣，這不僅減少了爐前勞動(dòng)強(qiáng)度，也避免了放干渣污染環(huán)境。

3）本次燜爐復(fù)風(fēng)取得了較好的成績(jī)，復(fù)風(fēng)沒(méi)有發(fā)生燒壞小套的情況，避免了爐況反復(fù)波動(dòng)。布料矩陣及爐渣堿度調(diào)整及時(shí)，為加風(fēng)創(chuàng)造了條件，并使其與風(fēng)量匹配，復(fù)風(fēng) 16 h 后高爐風(fēng)口全開，達(dá)到正常冶煉水平，實(shí)現(xiàn)了爐況的快速恢復(fù)，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

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