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武鋼五號高爐爐況波動分析及處理

放大字體  縮小字體 發布日期:2015-10-16  作者:陳春平 李稥彩 唐松濤 章銘明  瀏覽次數:586
 
關鍵詞: 高爐 爐況 波動 處理
核心提示:摘 要 :本文探討了武鋼五號高爐爐況波動的主要原因,受原料條件的變化,鐵口工作異常等因素影響,高爐內部邊緣氣流不穩,造成煤氣流分布紊亂。通過上部調劑和加強鐵口維護,提高鐵口合格率等方法,爐況得以恢復。武鋼五號高爐有效容積3200m3,自2007年12月大修開爐后一直保持良好的生產態勢,在高冶煉強度下取得了良好的經濟效益。五號高爐采用三燒的燒結礦(大、小燒分級入爐),使用7、8焦爐生產的干熄焦;每批爐料中配加0.5-0.8t蛇紋石,以提高爐渣中MgO含量,改善爐渣流動性;每批爐料中配加1.5-2t回用焦丁的
 武鋼五號高爐爐況波動分析及處理

陳春平 李稥彩 唐松濤 章銘明

(武鋼煉鐵廠五號高爐)

 

摘 要 本文探討了武鋼五號高爐爐況波動的主要原因,受原料條件的變化,鐵口工作異常等因素影響,高爐內部邊緣氣流不穩,造成煤氣流分布紊亂。通過上部調劑和加強鐵口維護,提高鐵口合格率等方法,爐況得以恢復。

關鍵詞 高爐 爐況 波動 處理

 

1 前言

武鋼五號高爐有效容積3200m3,自2007年12月大修開爐后一直保持良好的生產態勢,在高冶煉強度下取得了良好的經濟效益。五號高爐采用三燒的燒結礦(大、小燒分級入爐),使用7、8焦爐生產的干熄焦;每批爐料中配加0.5-0.8t蛇紋石,以提高爐渣中MgO含量,改善爐渣流動性;每批爐料中配加1.5-2t回用焦丁的辦法,以達改善煤氣流分布和提高煤氣利用率的目的。五號高爐采取了許多武鋼煉鐵技術上的新方法、新手段來降低生鐵成本,增加企業效益。

2 爐況波動概述

2015年1月15日白班接班槽存量大燒為3400t,小燒為1100t,大、小燒配比分別為52%、18%(五號高爐燒結礦粒度及成分見表1),布料制度為C876541 332223OL87654 34321.5OS98 22。高爐爐況穩定順行,風量6000-6100 m3/min,風量、風壓匹配良好,下料平穩無滑料等異常情況;但3號鐵口工作不正常,3號鐵口深度只有正常深度的70%,且該鐵口底子硬,難以及時打開鐵口,造成渣鐵排放不干凈,3號鐵口堵口后風壓上升,風量小幅波動,通過合理安排1號鐵口的開鐵口時間,保證1號鐵口能出凈渣鐵,未造成爐況大幅波動。該日白班槽上更換小燒皮帶,燒結上料不分級,大、小燒混上,當時認為小燒配比減少后只會發展邊緣煤氣流,不會對爐況帶來大的影響,對小燒使用量的減少帶來的影響估計不足,就沒有對布料制度進行調整,實際效果剛好相反,促進了本次爐況波動的加劇。另外,3號鐵口較長時間不正常,邊緣氣流過旺導致鐵口維護難度進一步加大,引起的3場渣鐵排放不順,在此次取消大、小燒分級的前期沒有充分考慮周全。

燒結槽存消耗完之前,高爐沒有調整相應的裝料制度和配比。白班后期大、小燒結分級料的槽存剩余不多,小燒槽存量不足時,調整裝料制度為C876541332223OL87654 33321OS98 22,調整大、小燒配比分別為59%、13%。此時3號鐵口又出現堵口冒泥,鐵口通道遭到進一步破壞,導致3號鐵口出鐵量多次不足500t(正常情況下的出鐵量在700t左右),憋爐加劇。導致五號高爐爐況在15日、16日出現波動,風壓風量不匹配、熱風壓力波動大,風量大幅萎縮,同時出現頻繁滑料現象,風量最少時只有5100 m3/min左右(五號高爐正常風量在6100m3/min),高爐被迫進行退頂壓、降低壓差操作。這次爐況波動前后的部分參數見表2。

3 處理措施

五高爐通常采用大、小燒分級入爐,各種生產條件都與之匹配。當大、小燒不分級時,將會引起高爐內部煤氣流發生變化,造成爐況不穩定。為盡快恢復爐況,五號高爐及時改變思路,對裝料制度進行調整,以調整氣流分布為主,輔以控制上料強度,采用加風減氧操作,降低冶煉強度,提高爐溫,加強渣鐵排放,盡量保持良好的爐缸狀態,避免爐缸工作失常。

3.1調整裝料制度

通常情況下,增加邊緣焦炭量,疏松邊緣,加重中心;增加中心焦炭量疏松中心 ;減少邊緣礦石量,疏松邊緣。調整裝料制度的目的是使爐內煤氣流分布合理,使中心與邊緣兩股氣流相對穩定,提高煤氣利用率,高爐生產穩定順行,最大限度地提高經濟效益,降低燃料消耗。

面對燒結槽內小燒量的減少,小燒配比(五號高爐爐況波動期間燒結配比變化情況見表3)不得不降低,導致高爐邊緣氣流過旺,造成頻繁滑料,風量難以吹起來。為削弱邊緣氣流,五號高爐以上部調劑為主,主要是調整裝料制度,將4號角位的礦減少1環,以使氣流吹向中心,以達到適當減弱邊緣煤氣流的目的,并可防止大量的小顆粒爐料布在中心后引起爐況的惡化。

3.2變配比 、縮小礦批重

確認小燒槽存無法上漲后,與槽上溝通后,不分級的燒結料優先進入小燒槽,增加小燒槽的燒結量,這樣就可以在配料中增加小燒用量,以壓邊緣煤氣流,使氣流進一步往中心引導,減弱邊緣煤氣流,達到爐內兩股煤氣流分布合理。礦批重由正常生產時的95t縮至90t,短期內最低調整至87t,以保證最大風量進行生產并恢復爐況。

3.3提高爐溫控制水平

爐缸熱狀態是高爐爐況好與壞的一個重要的指標,熱狀態的控制水平不只與原、燃料有關,還能反映出高爐的生產狀態和管理水平。充沛的熱量不只是高爐中許多化學反應的必備條件,更是獲得合格生鐵、活躍的爐缸工作狀態及合理造渣制度的前提。

爐溫是衡量爐缸工作狀態的重要指標之一,合理的爐溫更是高爐穩定順行的前提。五號高爐管控爐溫的指標有兩個:一個是物理熱,一個是化學熱。日常生產中物理熱控制不小于1490℃,化學熱[Si]控制在0.4%左右。1月15日高爐接到燒結不分級的信息后,首先把爐溫控制水平提高,物理熱提高到1500℃,化學熱[Si]控制在0.5%以上。要求對爐溫走勢做出預判,及時調整焦炭負荷,合理調劑參數,工長在操作上嚴格按車間要求進行調控,避免引起爐況波動。面對風壓波動和風量減少,要求爐溫控制水平只能高不能低,防止引起爐況失常,提高高爐抗風險能力。通過采取一系列行之有效的手段,五號高爐很快扭轉了這次爐況波動的被動局面。

3.4加強爐前管理

受原料鐵份下降的影響,渣比增大;原燃料質量變差,高爐抗憋爐能力下降,憋爐后爐況波動進一步加劇,能否及時排凈渣鐵是是恢復爐況的關鍵工作。

受嚴峻市場影響,五號高爐降低冶煉強度后,每天出鐵11次,單次出鐵量要求700t左右。3號鐵口較長時間不正常,鐵口深度得不到保證,出鐵時間達不到要求,渣鐵出不凈,引起高爐風量的波動,進一步惡化了高爐爐況。原料變化后,高爐指標進一步變差。因3號鐵口導致的憋爐時有發生,甚至有渣鐵不能及時排盡,導致渣皮大面積脫落,高爐不得不降壓的情況發生。為了保證正常的出鐵時間,3號開鐵口前,每次壓點20min再開鐵口,并選用小鉆頭開3號鐵口。加強鐵口維護,保證渣鐵正常排放:每次出鐵后做泥套,保證泥套完好,出鐵過程中清除鐵口周圍凝渣,保證泥炮與泥套接觸嚴密。打泥時間固定在25s,嚴禁出現冒泥現象,更換質量更好炮泥進行堵口等。同時,保證對面1號鐵口深度達3m,鐵口合格率符合要求,能在3號鐵口恢復過程中及時排凈渣鐵。

4 存在的問題

盡管后期通過調整布料制度,增加邊緣布礦量等手段抑制了過于旺盛的邊緣氣流,使煤氣流分布趨于合理;采取更換炮泥等手段,3號鐵口得以恢復正常,爐況恢復穩定。但是高爐連續兩天大幅波動,在第一時間就應該做出較大調整,不應受渣皮反復黏結的影響。對于小燒減少引起的氣流變化估計不足,3號鐵口在氣流發生變化后引起的恢復困難,沒有充分認識,而應該在爐況有較大波動前就及時做出相應調整。

5.結語

    高爐煤氣流分布是高爐工作需要解決的首要問題,合理的氣流分布能維持合理的操作爐型,較高的冶煉強度,較低的能耗,以提高經濟效益。工作中遇到外圍條件的變化,首先要想到對爐內煤氣流的影響,兩股氣流分布合理是采取各種調劑手段后需要達到的最終目標。

 
 
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